DB21T 3165-2019标准规范下载简介
DB21T 3165-2019 钢筋钢纤维混凝土预制管片技术规程.pdf3.2.4地震组合效应设计值参考国家标准《建筑抗震设计规范》 B50011进行确定；人防荷载组合效应设计值参考现行国家标准 《人民防空工程设计规范》GB50225及现行行业标准《轨道交通工 程人民防空设计规范》RFJO2进行确定。 3.2.5荷载分项系数参考现行国家标准《建筑结构可靠性设计统 标准》GB50068进行取值。 3.2.6地震作用分项系数参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB50011 进行取值。
3.3正常使用极限状态验算
3.3.3参考国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定，受 力裂缝是允许存在的，裂缝宽度小于或等于0.2mm时不会对钢筋 钢纤维或无筋纤维混凝土耐久性造成不良影响。根据已有的研究 戎果表明，对于相同的裂缝宽度，钢纤维比钢筋表现出更有利的 耐腐蚀行为。另外，不会发生因腐蚀产物扩大而引起混凝土的剥 落，而恰恰相反能延缓混凝土保护层剥落的时间。因此，为了简 单起见钢筋混凝土裂缝宽度和钢筋钢纤维混凝土裂缝宽度的限值 相同。
4.1.1～4.1.3提出钢纤维形状、长度、长径比、抗拉强度的要求。 呆证钢纤维混凝土管片的顺利生产及强度、韧性及其耐久性要求。 4.1.4钢纤维的质量会影响钢纤维混凝土性能，所以要予以控制。 4.1.5混凝土应采用普通硅酸盐水泥，且应符合现行国家标准《通 用硅酸盐水泥》GB175的规定。 粗、细骨料应符合行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方 法标准》IG52的规定，并宜采用5mm～25mm连续级配粗骨料以及 级配II区中砂，不得采用海砂。外加剂应符合国家标准《混凝 土外加剂》GB8076和《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119 的规定，且不得使用含氯盐的外加剂。采用硅酸盐水泥配置的钢 纤维混凝土，可掺用粉煤灰、硅粉、磨细矿渣粉等掺合料，掺合 料性能应符合现行有关标准的规定，其掺量应通过试验确定
4.2.1～4.2.3对钢纤维混凝土强度等级提出要求.对钢纤维混凝 土轴心抗压强度、轴心抗拉强度、弹性模量等的取值做出规定。 4.2.4钢纤维混凝土残余弯拉强度的确定原则上应通过试验确定2002浙J46：室内装饰木门.pdf，
注：残余弯拉强度标准值的确定应符合本规程附录A的规定。
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 R3k（MPa） ≤2 ≤2.5 ≤3 ≤3.6 ≤3.9 ≤4.3 ≤4.8 >4.8 钢纤维掺量 20 25 30 35 40 45 50 >50 ( kg/m3 )
4.2.5在管片里钢纤维部分替代钢筋，钢纤维混凝土被考虑为受 拉材料，构件应有足够的强度满足设计要求。所以通过规定fRlk与 fftmk和fr3k与fR1k的最小比值来限制构件初裂后的强度下降幅度 4.2.7拌合物不仅要满足浇筑生产要求，还必须满足力学性能要 求如残余弯拉强度等。
5.1.1勘察单位钻孔取样进行土工试验时，应尽可能模拟实际工 程施工及使用阶段的应力状态及具体条件。结构工程师进行结构 稳定性、强度及正常使用极限状态验算时选取的土工参数应与实 际地层受力状态一致。当采用多种方法测试岩土物理力学参数时 勘察单位应经过分析后提出在不同使用条件下的推荐取用参数。 盾构隧道管片结构的计算模型应根据不同的地层情况、衬砌 构造特点及施工工艺等确定，宜考虑衬砌与地层相互作用及装配 式管片衬砌接头的影响。管片拼装方式对管片结构受力存在一定 的影响，为此，进行内力计算时应结合实际情况选取能够反映实 际工况的模型进行计算。 5.1.4盾构管片计算不仅要考虑使用阶段的荷载，还需考虑施工阶 段的各种不利工况进行计算：同时应考虑使用阶段可能出现的极 端的（最大或最小）不利水位及覆土厚度分别进行抗浮稳定性验 算和承载力能力计算。
5.3管片横向内力计算
5.3.1～5.3.3对盾构隧道管片结构截面内力及变形方面的计算， 目前国内外尚无完全成熟的、公认的计算方法，多以经验性的简
正惯用法采用的匀质圆环
说明图5.3.1不同设计计算方法所采用的管片环结构特征
说明图5.3.4弯矩在接头处的传递 注：M为匀质圆环模型的计算弯矩；M1为修正 M2为修正后的管片弯矩。
主：M为匀质圆环模型的计算弯矩；M1为修正后的管片接头弯矩； M2为修正后的管片弯矩。
5.5管片接头螺栓强度验算
5.5.2当作为匀质圆环计算管片环的截面内力时，必须对管片接 头螺栓赋予和管片主截面同等程度的强度和刚度。因此，在惯用 计算法中，管片接头螺栓的设计截面内力为管片环上产生的正或
6.1.2盾构管片受力状态基本为大、小偏心受压，本规程也仅针对 这两种受力形式不同于国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010、 《地铁设计规范》GB50157的部分做详细说明，
5.2承载能力极限状态计算
6.2.1由于钢纤维对于混凝土轴心抗压强度的提高作用较小，所以 钢筋钢纤维混凝土轴心受压和小偏心受压构件的承载力可以按国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算。 根据相关试验研究表明，钢筋钢纤维混凝土小偏心受压构件 承载力与普通混凝土构件基本接近。两者之比的平均值为1.019， 变异系数为0.081。同时根据对小偏心受压管片承载力计算表明， 计及钢纤维混凝抗拉能力和按普通钢筋混凝土管片计算的承载 力其误差约为5%。所以小偏心受压构件承载力计算可以按《混凝 土结构设计规范》GB50010的规定计算。 6.2.2钢筋钢纤维混凝土大偏心受压构件正截面承载力计算考虑 钢纤维混凝土抗拉作用对承载力的有利影响。试验研究表明，钢 纤维的掺入使构件正截面受压区极限压应变有所提高，因而对受 拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的相对界限受压
(fib+ nub) β
fru2 ≥ 0.08 /fal
也可以作为不需要配置最小抗剪箍筋的条件。 式中：ftu,2一一对应于 CMOD2为 1.5mm 时的残余弯拉强度标准值 （Mpa），用本标准附录A的方法获取，也可用下 式计算：
6.3正常使用极限状态验算
7.1.1～7.1.3钢筋钢纤维管片的主截面和主梁，对于设计荷载而 言是一种主体性的结构构件，应有必要的强度和刚度，在加工和 施工时必须确保形状和尺寸，以免产生不良变形或破坏，同时还 必须充分考虑防水性。 7.1.5钢筋钢纤维管片环宜由数块标准块、两块邻接块和一块封 页块组成。从过去的经验及实际运用情况来看，根据管片环外径： 大断面铁路隧道多分为6～9块，公路隧道中多为9～11块，给排 水及电力通信等中小断面隧道多为4～7块。 7.1.6从便于搬运、组装以及在隧道曲线段上的施工，考虑盾尾 长度等条件下，管片宽度小一些较好。但是，从降低隧道总长的 管片制造成本，减少易出现漏水等缺陷的接头部数量、提高施工 速度等方面考虑，则此宽度大一些为好。因此，管片宽度应根据 遂道的断面，结合实际施工经验，选择在经济性、施工性方面较 合理的尺寸。
7.2.4钢筋钢纤维管片接头所采用的基本结构形式主要就是螺栓
起来的抗拉连接结构。 对有螺栓接头的钢筋钢纤维管片环按刚度均匀环对待时，要 考虑将管片进行错缝组装。一般对管片接头也考虑为与管片接头 具有相似的结构。 如果螺栓孔径比螺栓直径大的太多，根据管片情况会出现较 大的错位，此时施工荷载的影响会变得较大，应该加以注意。管 片组装用的螺栓可分为管片间环向连接螺栓和管片环间纵向连接 螺栓。接头通常是将数个螺栓设置为1排或2排。当管片厚度较 大时管片连接螺栓可设置在1排上，当厚度较大时，为确保强度 和刚度，有时会设置2排。管片组装时，应注意不要给螺栓的紧 固作用造成困难，同时还要考虑其配置不会损坏管片的可制作性， 不降低防水效果，同时避免局部强度和刚度的降低。 7.2.5自前，根据国外完成的有筋、无筋钢纤维混凝土钢纤维管 的统计数据，钢纤维最高掺量60kg/m，钢纤维最低掺量不低于 20kg/m。
8.2.1钢筋钢纤维管片脱模阶段主要是脱模吊运和对钢筋钢纤维 管片产生影响，此时钢筋钢纤维混凝土已有一定的形状并达到规 定强度。通常有两种吊运方法，分别是真空吊运和机械吊运。当 移动管片环时，就必须考虑钢筋钢纤维混凝土早期抗拉强度满足 脱模阶段的承载能力。 钢筋钢纤维管片脱模阶段最大弯矩的计算是将管片作为悬臂 梁受力状态，并忽略吸盘尺寸的影响，偏于安全的选择管片水平 没影长度的一半作为自由端长度。通过对沈阳地铁区间隧道盾构 管片脱模阶段要求的钢纤维混凝土不开裂的抗拉强度，这一抗拉
强度是按国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的抗拉强 度与立方体抗压强度的关系，得出立方体抗压强度标准值达到 20MPa即可满足该阶段承载力要求。 8.2.2~8.2.4在钢筋钢纤维管片达到28天强度前，管片进行拆模 过程后，将会被堆放在堆场。初期堆放不大于2块管片。成品堆 放一般情况下全环管片叠放成一堆。 如图8.2.2所示的木块用来支撑堆体，放置于地面上以及上 下两个管片之间。设计者通过调整支撑块之间的距离（图8.2.2中 的L）或支撑块到管片自由端的长度（图8.2.2中的S）来优化管片 中产生的最大弯矩。所有的支撑块应准确放置在同一条线上，但 是实际情况中上层和下层支撑块之间总会产生偏心距，因此设计 中通常考虑100mm的偏心距，这个偏心距可以朝尚未块的内侧或 是外侧。计算时除了底部管片的自重造成的弯矩，还需要考虑上 方管片的自重和上方堆叠支撑块的偏心距，因此可以简化为简支 梁受力模型，计算模型示于图8.2.2。因作用在管片上的都是恒载， 所以采用的荷载分项系数为1.35。与8.2.1节的荷载工况相似， 初期堆放阶段最关键的设计参数也是四小时龄期时的强度设计值 钢筋钢纤维管片堆放阶段不产生轴力，因此只需要检算不利 截面位置处的最大弯矩和剪力。 钢筋钢纤维管片脱模及初期堆放阶段的检验需要考虑钢筋钢 纤维混凝土的早期强度。各阶段最小立方体抗压强度和抗拉强度 标准值分别为： 脱模：fck = 20MPa；ffctk = 1.54MPa 初期堆放：frck = 20MPa:frstk = 1.54MPa
8.2.5钢纤维混凝土轴心抗拉强度是由立方体强度按照国家标准 《混凝土设计规范》GB50010的换算规律计算的。考虑了1.5的工 作条件系数。 参考《fib Model Code for concrete structures 201o》所 述，利用简化刚塑性模型可得式（8.2.5）。
8.3.2根据沈阳地铁和其他一些地铁选用的盾构机推进参数，按 条文给出的公式计算结果表明，径向破裂拉应力和切向破裂拉应 力均小于钢纤维混凝土抗拉强度设计值。干斤顶顶推压应力小于 部荷载作用下钢纤维混凝土抗压强度设计值，并考虑了钢筋钢 纤维管片是或否设置椎槽情况下的验算。
9.2配合比设计及拌合物
9.2.3考虑各生产单位的生产方式不同，有的企业采用固定模位 生产，需要运输车运送钢纤维混凝土到指定位置后再浇筑。如果 钢纤维混凝土落度过小，会影响钢纤维混凝土流动性，造成生 立困难；如果钢纤维混凝土珊落度过大，会导致钢纤维混凝土初 凝时间延后，钢纤维混凝土抹面时间也会相对延后，造成生产效 率降低，综合以上因素，混凝土的落度不宜大于120mm。
9.3.2根据生产实际经验总结，钢纤维混凝土投料时，采用专用 的投料设备进行投料，可以均匀分散材料，还可以有效地控制材 料重量偏差； 9.3.3根据生产实际经验总结，投料时，钢纤维宜与砂石骨料 起投入到搅拌机中先行搅拌，再与水泥浆体混合搅拌，这样有利 于通过砂石搅拌使成板的钢纤维均匀分散，遇水泥浆液后钢纤维 表面胶体溶解，有利于钢纤维分布均匀。钢纤维混凝土搅拌时间 太短，不能得到匀质的混凝土拌合物，搅拌时间太长会影响混凝 土和易性。因此，钢纤维混凝土搅拌时间可比普通混凝土适当延
长20～30s为宜。
长20～30s为宜。
9.4浇筑、振捣及养护
9.4浇筑、振捣及养护
9.4.2有钢纤维外露不仪会影响钢纤维混凝土管片的外观，还会 给施工人员造成安全隐惠。因此，要控制钢纤维混凝土振捣后的 外观质量。
9.6.1钢筋钢纤维混凝土管片在运输中要避免碰撞、摔落及与义车 混凝土构件等的刚性接触，避免造成损坏。其他注意要点同普通 钢筋混凝土管片。
本节规定的钢纤维混凝土、钢筋和预理埋件、模具、钢筋钢纤 维管片成品检验批的主控项目和一般项目除应符合现行规范相关 规定外，多是与本规范内容联系密切的检验与验收项目，是经过 大量实践总结得到的，
附录A残余抗弯拉强度测试方法（切口梁法
附录B钢纤维混凝土构件设计不同极限状
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计算，对承载力的影响仅仅在5%以内，对配筋率的影响就更微乎 其微。若通过管片承载力试验，能验证该系数确实大于1，可以考 患kc>1.0。结合目前的生产水平，取kc=1.0。 B.0.5当试件达到正常使用极限状态对应裂口宽度CMOD,前，压 应力分布为线性（说明图B.0.5）模型。而实际情况应力分布会不 同，通过假定裂缝高度建立平衡方程式如下式
说明图B.0.5正常工作极限状态截面内力计算简化模型
DB13／T 1820.2-2013标准下载frikbhsp (b×0.66hsp)0.56hspfrs M, = 6
附录C预制管片承载力检验试验方法标准
能力是否满足设计要求。这种实验方法对于无筋钢纤维混凝土管 片十分重要。 C.2.1℃c.2.5要求与测试管片同批次浇筑立方体抗压和切口梁试 件，目的是一方面检验钢纤维混凝土各项强度指标是否满足设计 要求，另一方面求出同批次钢纤维混凝土轴心抗压标准强度、正 常使用极限状态标准强度和承载力极限状态标准强度，以便计算 试验管片的计算承载力。
ZX=0 N = P ZY=0 则 T= F+G, /2 ZM = Ne 星L C.4.2因管片的计算承载力是采用标准强度计算的。因此DBJ／T13-407-2022 福建省建筑装配式内装修工程技术标准(附条文说明).pdf，要求 每个被试验管片的试验承载力均应大于计算承载力，才能满足管 片的承载力要求。 C.4.2因管片的计算承载力是采用标准强度计算的。因此，要求 每个被试验管片的试验承载力均应大于计算承载力，才能满足管 片的承载力要求。