标准规范下载简介

《立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范》GB50128-2005.pdf

检查及验收 6.1 焊缝的外观检查 (70) 6.2 焊缝无损检测及严密性试验 (71) 6. 3 罐体几何形状和尺寸检查 (72) 6.4 充水试验 (73) 6.5工程验收 (74）

1.0.2具体规定了本规范的适用范围。条文中指的常压，如对于 固定项储罐，一般指内压不大于罐顶单位面积的自重。微内压，指 消大于罐顶单位面积的自重，但不大于6kPa。 本规范的适用范围系参照现行国家标准《立式圆筒形钢制焊 接油罐设计规范》GB50341编写，比原规范中规定的适用范围广 如地下洞库储罐，不属于特殊结构的，均适用于本规范，但理埋地的、 诸存极度和高度危害介质的、人工制冷液体的储罐，不适用于本规 范。 1.0.4为了保证储罐的施工质量，本规范要求在储罐预制、安装 和质量检验的过程中，使用同一准确度等级的计量器具和检测仪 树

和质量检验的过程中，使用同一准确度等级的计量器具和检测仪 器。这里的准确度等级是指由计量部门统一规定的、在有效期内 的级别

2.0.1对建造储罐的材料和附件从标准、合格证书及标识儿方面 作了详细的规定。 2.0.2对焊接材料（焊条、焊丝、焊剂及保护气体）的验收作出了 详细的规定。

定也越来越严。原规范中钢板表面的验收规定与钢板标准明显不 相符某国税局景观绿化工程施工方案，因此，本规范取消了表2.0.4对钢板厚度允许偏差的规定 文字部分改为“钢板表面局部减薄量、划痕深度与钢板实际负偏差 之和，不应大于相应钢板标准允许负偏差值”。 另外，生产储罐钢板单位应保证板材质量。施工单位不应承 担较多的钢板质量检查，尤其是内部质量的检查，因此，本规范将 原规范中2.0.5条（内容为钢板超声波的检查规定）全部取消。

3.1.2为确保储罐的预制质量，增写了本条内容“储罐的预制方 法不应损伤母材，降低母材性能”。 3.1.3、3.1.7国内储罐的施工一般在现场预制，工作条件较 差，钢材剪切、冷矫正和冷弯曲均受到气温的影响。考虑到钢材在 较低温度下进行冷加工容易出现裂纹，因此本规范对工作环境的 最低温度参照现行国家标准《钢结构工程施工及验收规范》 GB50205提出了规定。 原规范中3.1.2条第2款对钢板的厚度剪切加工进行了限 制。实际施工中，大于10mm的钢板对接接头均采用坡口，不可 能采用剪切加工。大于16mm的钢板搭接接头，在现行国家标准 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341中已取消罐壁搭 接，而罐底板采用搭接，厚度一般在10mm以下，均小于16mm，故 第2款取消。

坡口表面容易产生硬化层，为了保证焊接质量，本条提出去除表面 硬化层的规定。

裂纹。原规范中3.1.4条规定，屈服点大于390MPa的钢板，当用 于底圈和第二圈壁板时，应对坡口表面进行磁粉或渗透检测，本规 范参照现行国家标准《钢制压力容器》GB150明确了在火焰切割 的前提下进行坡口表面检测，且不限定底圈和第二圈壁板。另外 “屈服点”改为“标准屈服强度”，且原规范所有涉及的“屈服点”用 词均改写为“标准屈服强度”。在施工中，发现不少低合金钢板按

标准规定，该材质的屈服强度均小于390MPa。而实际进货检验 时，有部分钢板屈服强度大于390MPa，使施工过程中发生争议。 本规范加“标准”两字，使有关条款明确化，也促使订货单位对生产 厂家的监督，保证储罐施工质量。本规范指的“标准屈服强度”系 指国家现行标准中有关钢板标准中所规定的常温屈服强度或常温 屈服强度的最低值。

3.1.6根据长期施工实践，第1款对纵缝气体保护焊对接接头的

原规范中用词“气电焊”及“气电立焊”，本规范均改为“气体保 护焊”。因多年来各种电焊专业书籍及施工及验收规范均未采用 “气电焊”及“气电立焊”用词，口语表达也很少采用。本规范“气体 保护焊”用词，当涉及罐壁纵缝焊接型式时，系指自动气体保护焊； 当涉及罐底板焊接型式时，系指半自动气体保护焊。 3.1.9本条增写了不锈钢储罐的预制要求，不锈钢板与碳钢钢板 接触或施工不当，易弓起表面锈蚀或内部金属晶间腐蚀，因此，本 规范对不锈钢罐的预制作了具体规定。

3.2.1原规范第3.2.1条中1规定各圈壁板的纵向焊缝错开 的最小距离不得小于500mm。在施工过程中由于钢板有时到货 长度不等，排板时难以达到要求，本规范参照现行国家标准《球形 诸罐施工及验收规范》GB50094和《立式圆筒形钢制焊接油罐设 计规范》GB50341，对各圈壁板纵向焊缝错开的最小距离改写为 300mm。 2～5底圈壁板的纵焊缝与罐底边缘板的对接焊缝之间的距 离，罐壁上的垫板、接管或补强圈和加强圈焊缝与罐壁纵环焊缝之 间的距离,系参照 API std 650 Welded Steel Tanks for Oil Storagd

（以下简称API650）作出规定。6～7参照原规范作出规定。 3.2.2其中1现行国家标准《立式圆简形钢制焊接油罐设计规 范》GB50341规定壁板取消了搭接接头，因此，本规范取消了原规 范表3.2.2中搭接尺寸的加工规定，并取消了所有关于罐壁搭接 条款的规定。2对单面倾斜式基础储罐的底圈壁板预制尺寸作 出规定。

3.2.3壁板卷制后用弧形样板检查，均能达到间隙不得大三

4mm的要求，用直线样板检查垂直方向部分达不到原规范1mm 的要求。因为钢板局部凹凸度导致反复滚板都难以彻底消除，因 此对壁板卷制后垂直方向间隙改写为不应大于2mm。

尤其是人孔、清扫孔、开口接管等附件的焊缝往往产生较高的残余 应力，对储罐的安全使用不利，因此参照原规范和API650提出整 体消除应力热处理的规定。对标准屈服强度小于或等于 390MPa，且厚度大于32mm的壁板上的公称直径大于或等于 300mm的接管，作了补充规定，

3.3.11目前储罐基础绝大部分设有环梁，直径如果放大至 0.2%，若设计底板置于环梁内侧时，可能导致施工完毕后，罐壁外 边缘板仍然压在环梁平面上。储罐经长期使用后会造成罐壁外边 缘板向上弯曲，造成大角缝应力过大，因此对罐底板的放大直径由 原规范中的0.1%~0.2%改写为0：1%~0.15%。 2原规范规定不具体。非弓形边缘板半径方向的最小尺寸 无法达到700mm，因此，本款对非弓形边缘板规定为最小直边尺 寸不应小于700mm。

式，这种接头可提高罐底质量，并使罐底的安全可靠性得到 罐底采用对接接头时，中幅板需要进行预制加工，故对中幅

3.3.4从国内外储罐事故调查发现，罐底弓形边缘板对接焊缝附 近是最容易发生事故的部位。因此，除对罐壁与罐底之间的焊缝 加以特别注意之外，对罐底弓形边缘板的对接接头也必须特别予 以注意。为此，对厚度在12mm以上的罐底弓形边缘板，在两端 对接接头附近及坡口表面，提出了无损检测的规定

3.4浮顶和内浮顶预制

3.4.32船舱内外边缘板厚度小于罐壁，原规范中规定用弧形 样板检查间隙，不得大于5mm，其要求严于罐壁凹凸度，不天合 适。再者在施工中船舱内外边缘板检查时，部分无法达到5mm 的要求，因此，参照罐壁凹凸度的规定，将检查间隙改写为10mm。 3船舱上下底板弧边采用手工切割，在长期施工中船舱的几 何尺寸偏差部分无法达到原规范的规定，故对船舱几何尺寸偏差 重新进行了规定。

3.5.12单块顶板的拼接如采用搭接，会导致两块顶板的搭接 焊接质量差和顶板凹凸度偏差过大，因此提出宜采用对接。 3.5.2原规范中规定拱顶顶板及加强肋应进行成型加工，且对加 强肋的焊接型式进行了规定，实际施工中设计图样对加强肋的焊 接型式均有详细规定，为避免出现双方规定出现矛盾或不必要的 重复，本规范取消了对加强肋焊接型式的规定。另外，拱顶顶板在 施工中不必进行成型加工，只需按图样切割后放在胎具中与成型 的加强肋拼装成型，因此，本条取消了顶板的成型加工规定，仅对 加强肋的加工弧度提出要求。

型后，对翘曲变形的要求过严，实际施工中部分构件无法 求，因此将变形不得大于4mm的要求改写为不应大于6mm

求，因此将变形不得大于4mm的要求改写为不应大于6mm。 3.6.3原规范中规定预制浮顶支柱应预留80mm调整量，由于 灌基础地基情况不相同，本规范提出宜预留调整量，施工单位可根 据基础情况灵活掌握。 原规范第三章第七节“出厂检验”，本规范已将其删除，因为附 牛的检验本规范2.0.1条已明确，而大型构件的预制和安装实际 上由一个施工单位承担。

3.6.3原规范中规定预制浮顶支柱应预留80mm调整量，由于

原规范第三章第七节“出厂检验”，本规范已将其删除，因为附 件的检验本规范2.0.1条已明确，而大型构件的预制和安装实际 上由一个施工单位承担。

4.1.2根据以往现场施工情况，组装用工卡具的拆除往往伤及母

材而没有及时处理，影响罐体的强度。特别是高强度钢罐壁表面 的伤痕往往会扩展成裂纹，危害储罐的安全，缩短储罐的使用寿 命，因此提出了修补要求

多为化工产品，所以储罐的组装质量很重要，因此对储罐的组装提 出了具体要求

很天，并且随着季节及地形的变化，风速的大小也相差甚大。根据 国内外建造储罐的经验，在刮大风的季节和地区建造储罐，如果不 采取加设钢固圈、拉钢丝绳等有效措施，储罐在施工过程中容易产 生失稳破坏。为了保证人员、设备的安全和施工质量，本规范对此 提出了要求。

基础提出了应具有施工记录和验收资料以及对基础进行复查的要 求。

4.2.21基础中心标高的偏差系按原规范的规定

2支承罐壁的基础表面高差，有环梁时，系按API650的规 定。碎石环梁和无环梁时，参照API650改写为每3m弧长内任 意两点的高差不应大于6mm；整个圆周长度内任意两点的高差不 应大于20mm（API650为25mm）。此外，储罐大角缝承受的是压

应力，如果环梁基础尺寸出现误差，使大角缝相对于圈梁的位置发 生变化，有可能导致压应力的增大，造成大角缝的应力破坏。因 此，本规范对环梁的内半径偏差提出限制。 本款有环梁和无环梁的充许高差，长期以来，许多施工单位均 认为该要求太松，与罐壁第一圈壁板上口水平度要求不相符，但基 础施工文无法达到罐体安装的要求。为解决这种矛盾，在安装第 一圈壁板时，可采用垫铁垫在边缘板与基础之间来调整壁板上口 水平度。所导致边缘板与基础的缝隙，应由基础施工单位处理。 3基础沥青砂表面凹凸度允许偏差及测量方法，系按原规范 的规定。 4增写了单面倾斜式基础表面尺寸偏差的规定。自前尚无 理论依据，测量方法及偏差均根据实践经验规定，单面倾斜式基础 诸罐储存介质为化工产品，更换时需清洗干净罐底的存液，因此， 本规范对单面倾斜式基础表面尺寸提出了严要求，

原规范中第4.3.1条规定底板下表面铺设前应涂刷防腐涂 料，而底板边缘50mm范围内不刷。储罐底板下表面的锈蚀破坏 主要在焊道两侧50mm范围内，如果刷防腐涂料，焊后必然受高 温的破坏，贝刷其他部位根本无法保证避免罐底的锈蚀破坏，因 此，本规范取消该条规定，如需要可由设计单位进行阴极保护防腐 借施设计。

温的破坏，只刷其他部位根本无法保证避免罐底的锈蚀破坏，因 此，本规范取消该条规定，如需要可由设计单位进行阴极保护防腐 昔施设计。 4.3.1根据储罐施工的具体情况，当采用带垫板的对接接头时， 若对接接头的间过小，则不易焊透；若间隙过大，则变形较大。 对于焊条电弧焊，通常焊条应能以适当的角度伸人间隙进行 根部焊道的焊接。根据现场经验，板厚小于或等于6mm时，一般 田形饰

对于焊条电孤焊，通常焊条应能以适当的角度伸入间隙进行 根部爆道的焊接。根据现场经验，板厚小于或等于6mm时，一般 用1形坡口和较细焊条，接头间隙应为5土1mm；板厚大于6mm 时，一般用V形坡口和较粗焊条，接头间隙应为7士1mm。 对于埋弧自动焊，对接接头间隙参照现行国家标准《埋弧焊焊

缝坡口的基本型式与尺寸》GB986的规定。 对于焊条电弧焊打底，理弧焊作填充焊，对接接头间隙系根据 引进10万立方米储罐施工要领书和现场经验作出规定。 对于气体保护焊及气体保护焊打底，埋弧焊填充的接头间隙 系根据施工经验作出补充规定。

4.3.2罐底采用搭接接头时,如搭接宽度过小,影响

面抗弯性能；如过大，则浪费钢材。因此，搭接宽度的允许 规范系按原规范的规定。

上层底板覆盖部分的角焊缝”。为防止焊接变形，本规范取消 规定。如施工单位有可靠的防变措施，可灵活掌握角焊缝的 顶序。

4.4.1罐壁板预制完毕后，在运输过程中往往发生变形，因此规 定在组装前要进行复验和必要的校圆工作，以保证安装质量。

4.4.1罐壁板预制完毕后，在运输过程中往往发生变形，因此规

4.4.2系参照原规范制定。

4.6.1浮顶的组装有两种方法：一是在底板上组装，二是在临时 支架上组装。一般大型储罐宜用后者，以保证浮顶的组装质量。 4.6.3为能更直观地测量浮顶与底圈壁板的同心度，考虑密封预 留空间的要求，规定浮顶外缘板与底圈罐壁间隙的充许偏差为 土15mm。 4.6.43 原规范规定用弧形样板检查内、外边缘板，间隙不得大

于5mm，本规范改写为间隙不大于10mm，其原因参见第3.4.3 条第2款。

定，本规范不作详细要求。

工及验收规范》GB50094制定的，其中开孔接管中心位置偏差，由 于储罐的开孔接管与别的设备连接不是很紧密，由5mm放松到 10mm。

4.7.2量油管和导向管有罐内油面位置测量和浮顶升降导向、防

4.7.3浮顶储罐试水过程中，浮顶漂浮子水面，处子较好的平坦 状态，而罐底由于水的静压作用也处于较稳定的受力状态，因此本 规范规定在浮顶下降接近支撑高度（大型储罐2～3m）时，应调整 浮顶支柱高度，使浮顶较平坦，罐底受力较好。

由于安装时产生的应力和浮顶在开降过程中的转动，有时会使旋 转接头发生泄漏，量小时，从排空阀出口很难确定。因为在浮顶升 降过程中，浮顶排水管水压试验时的存液或单盘积水，都经过排空 阀流出。舟山5万立方米储罐在投用时曾出现浮顶排水管旋转接 头发生泄漏，使排水管出口夹带油品，因此，本规范第6.4.8条提 出要求，规定浮顶排水管安装后分别在储罐充水试验前和充水试 验后以390kPa压力进行水压试验。原规范规定旋转接头带压进 行动态试验，受的是内压。在投产中受的是外压，再加上罐外带压 动态试验整体拘束力小，而重新拆除安装到罐内拘束力大，无法保 证带压动态试验后投产时无渗漏。因此，本条规定浮顶排水管安 装前只做动杰试验，不必带压试验

4.7.7转动浮梯应保证转动灵活和踏步板水平，为此本规范提1

5.1.1焊接工艺评定系参照原规范制定，该规范对工艺评定的增 加项目要求过严，在实际施工中，征得建设单位及监理单位的同 意，焊接施工前，我们仅按我国现行标准《钢制压力容器焊接工艺 评定》JB4708执行。储罐投产过程中从未出现过质量问题。因 此，本规范放宽要求，仅对T形接头试件保留原规范的要求。因 为T型角焊缝受力复杂，应力集中。 由于施工单位所做的焊接工艺评定可确定焊接工艺参数，因 此本条将原规范第5.1.3条关于对施工单位首次使用的钢种应进 行焊接性试验的规定取消

5.2.1原规范中5.2.1与5.2.2条均有焊工考试执行标准，且 5.2.2条的规定与5.2.1条内容重复。因此，本规范取消了5.2.2 条后部分的全部内容，将焊工考试标准合并到5.2.1条。且强调 了考试试板的接头型式、焊接方法、焊接位置及材质均应适用于储 罐的焊接，对埋弧焊焊工及气体保护焊焊工，也提出了要求。

原规范中5.3.3条规定“标准抗拉强度下限大于430MPa，板 厚大于13mm的罐壁对接焊缝，应采用低氢型焊条进行焊接”。 钢板焊接选用焊条有关焊接标准均有明确规定。因此，本规范取 消了该条规定。出现特殊焊接质量问题，如焊后产生裂纹，应查找 原因后确定是否采用低氢焊条代替。

5.3.1本条强调了储罐焊接前应根据焊接工艺评定，制

技术措施或焊接工艺指导书，用以指导施工。

焊条使用前应按产品说明书进行烘于和使用，表5.3.3的规定是 通常的共性要求。

规范》GB50236规定气体保护焊采用的二氧化碳气体纯度，不应 低于99.5%，含水量不应超过0.005%。现行国家标《球形储罐 施工及验收规范》GB50094规定二氧化碳气体使用前，宜将气瓶 倒置24h，并将水放净，本规范综合采纳上述两项标准的规定，提 出了此要求。

5.4.1规定了定位焊及工卡其的焊接，其焊接工艺应与正式焊接 相同，而储罐的焊接有的采用焊条电弧孤焊，有的采用自动焊，但采 用自动焊的储罐T字缝处及返工部位仍采用焊条电弧焊。因此， 本条规定系指焊条电弧焊，并强调了引弧和熄弧不应在母材或完 成的焊道上。

5.4.2焊接前清除坡口面及其两侧20mm范围内的污物是很重

5.4.4板厚大于或等于6mm的搭接焊缝至少应焊两遍，主要是

5.4.4板厚大于或等于6mm的搭接焊缝至少应焊两遍

虑根部焊道能熔合良好，焊脚尺寸和焊缝厚度又能满足要求 取的措施。

5.4.5对接接头的背面清根的目的是获得完全熔透焊缝

以用砂轮或碳弧气刨等方法，如用碳弧气刨时，应用砂轮修塑 并磨除渗碳层，以提高焊缝质量。

风速引用现行国家标准《现场设备、工业管道焊接工程施工及 验收规范》GB50094的数据，焊条电弧焊时超过8m/s。气体保护 焊时超过2m/s，环境温度和大气相对湿度系参照原规范作出规 定。

5.4.7原规范提及根据各种煌接因素进行焊接性试验确

度，如由施工单位进行这项工作不合理，故本条改为：“预热温 悍接工艺评定进行”。取消表 5.4.7“钢材预热温度”。

5.4.8焊接线能量的天小对焊接质量十分重要，因此提出了焊接 线能量的控制。尤其是高强钢的焊接，线能量过大，热影响区过 热，晶粒粗大，使机械性能下降，对低温冲击韧性影响显著。线能 量过小，近缝区产生萍硬组织，冲击性能同样变坏并容易诱发裂 纹。线能量应由焊接工艺评定试验来验证，一般情况可采用有关 资料介绍的数据。屈服点小于或等于440MPa的钢材线能量上限 为60kJ/cm，下限为15kJ/cm；屈服点天于440MPa的钢材，线能 量上限为45kJ/cm，下限为15kJ/cm。大型储罐采用的填充短丝 理弧焊和有水冷滑块强迫成型的气体保护焊的焊接线能量，应通 过焊接工艺评定试验加以确认，据日本的资料介绍SPV490Q钢 的气体保护焊最大线能量，应控制在80kl/cm以下。 5.4.9提出根据设计和焊接工艺作为焊缝后热消氢处理的依据 且为提高消氢处理效果，参照国家现行标准《钢制压力容器焊接规 程》JB4709将消氢处理温度由原规范规定的200~250°C改为 250~350C。 原规范中5.4.9条第5款规定厚度大于32mm的壁板焊后需 消氢处理，要求过严。舟山建造的10方立方来储罐，材质为日本 进口的SPV50Q，厚度大于32mm，按日本要领书施工，未作消氢 处理，至今未出质量问题，国外规范也没有规定消氢处理，因此，本 航活取消该款规宝

且为提高消氢处理效果，参照国家现行标准《钢制压力容器焊接规 程》JB4709将消氢处理温度由原规范规定的200~250°C改为 250~350°C。 原规范中5.4.9条第5款规定厚度大于32mm的壁板焊后需 消氢处理，要求过严。舟山建造的10万立方米储罐，材质为日本 进口的SPV50Q，厚度于32mm，按日本要领书施工，未作消氢 处理，至今未出质量问题，国外规范也没有规定消氢处理，因此，本

且为提高消氢处理效果，参照国家现行标准《钢制压力容器焊接规 程》JB4709将消氢处理温度由原规范规定的200~250°C改为 2.50350°C

E5015、E5016、E5018焊条的熔敷金属扩散氢含量不大于6mL/ 100g，为确保高强钢焊接区的抗裂性能，故对其提出不应超过 5mL/100g的严要求。 2高强钢的气刨清根，应根据硬倾向确定预热温度，参照 国家现行标准《钢制压力容器焊接规程》JB4709和根据国内制造 经验作出预热温度宜为100～150℃的规定。 原规范5.4.9条第4款规定屈服强度大于390MPa，气温高 于30℃，且相对湿度超过85%时，不宜进行现场焊接。理论根据 不充分，且我国东南地带夏季常为上述环境。因此，本规范取消该 款规定。

经验作出预热温度宜为100～150C的规定。 原规范5.4.9条第4款规定屈服强度大于390MPa，气温高 于30℃，且相对湿度超过85%时，不宜进行现场焊接。理论根据 不充分，且我国东南地带夏季常为上述环境。因此，本规范取消该 款规定。 5.4.11对强度不同的钢材焊接时，目本选用与强度较高的钢材 相匹配的焊接材料。我国通常选用与强度较低的钢材匹配的焊接 材料，这种匹配一般指承压构件，对于非承压构件不排除同上述 反的匹配。本条规定仅指底板和壁板强度不同的钢材焊接时选用 相匹配的焊接材料，如引进国外的钢材及施工工艺，可依照国外的 异种钢材选用相匹配的焊接材料。 5.4.12不锈钢的施工，其焊接质量尤其重要，故提出了不锈钢罐 的焊接要求。 5.4.13不锈钢罐焊缝表面的酸洗、钝化，其方法较为复杂，因此

相匹配的焊接材料。我国通常选用与强度较低的钢材匹配的焊接 材料，这种匹配一般指承压构件，对于非承压构件不排除同上述相 反的匹配。本条规定仅指底板和壁板强度不同的钢材焊接时选用 相匹配的焊接材料，如引进国外的钢材及施工工艺，可依照国外的 异种钢材选用相匹配的焊接材料。 5.4.12不锈钢的施工，其焊接质量尤其重要，故提出了不锈钢罐 的焊接要求。

5.4.13不锈钢罐焊缝表面的酸洗、钝化，其方法较为复柔

5：5.12在以往的施工经验中，不设弓形边缘板的罐底边缘如 留收缩缝，因收缩缝沿圆周无法均匀，罐底变形反而变大，因此，本 款将原规范提出边缘板的焊接规定，改写为弓形边缘板的焊接规 定。

3提出了非弓形边缘板不宜留收缩缝

5.5.2罐壁的焊接顺序各单位的做法基本上一样，参照

验，本规范加以推荐。

5.5.42根据施工经验，提出了浮顶的焊接应先焊底部支承角 钢与浮顶板的跨焊焊缝，后焊浮顶板的上面焊缝，这种焊接顺序能 减小浮顶板的凹凸变形。另外，因浮顶排板和罐底中幅板排板不 同，本款取消了原规范中“浮顶的焊接顺序与罐底中幅板的焊接顺 序相同”的规定。

5.6.1本条只适用于储罐制造、运输和施工过程产生的各种表面 缺陷。钢材在轧制过程中出现的表面质量问题，应按相应的钢材 技术条件或产品标准加以处理。 打磨平滑是指打磨后与母材表面的过渡坡度，应小于1/4。 5.6.2焊缝缺陷返修前，应用超声波探测缺陷的埋置深度，然后 用砂轮或碳弧气刨从离缺陷较近的表面起清除缺陷。清除长度不 应小于50mm，深度不宜大于板厚的2/3。 5.6.3为保证修补质量，规定了焊接修补应按照焊接工艺进行。 原规范规定焊接修补长度不应小于50mm，如针对母材明显不合 理，因此，将其取消。另在5.6.2第2款中加入“清除长度不应小 于50mm”，明确了焊缝的修补长度不应小于50mm。 5.6.4本条焊接的修补，宜采用回火焊道系指屈服点大于 390MPa的低合金钢而言，但回火焊道对于板厚较大的碳锰钢焊 缝修补也是有好处的，可消除或减少焊趾的氢集聚，改善热影响区 的组织结构，防止焊趾裂纹。 焊缝的返修次数，很多单位做过试验。经验证明，碳锰钢的返 修次数一般不影响结构强度和使用性能，本条的规定主要针对高 强钢考虑，多于两次的返修应引起单位现场施工技术总负责人的 注意，并应亲白查询原因制定措施，确保焊接工程的质量

5.6.2焊缝缺陷返修前，应用超声波探测缺陷的埋置深度

5.6.3为保证修补质量，规定了焊接修补应按照焊接工艺

原规范规定焊接修补长度不应小于50mm，如针对母材明 理，因此，将其取消。另在5.6.2第2款中加人“清除长度 于50mm”，明确了焊缝的修补长度不应小于50mm。

6.1.2本条系以现行国家标准《现场设备、工业管道焊接工程施 工及验收规范》GB50236对接接头焊缝的表面质量标准Ⅲ级为基 础，并考虑了储罐本身的特殊性，参照国内标准，对储罐焊缝的表 面质量作出有针对性的规定。 我国标准对焊缝咬边深度的限制不分纵缝或环缝。国外储罐 标准均按纵缝和环缝对咬边深度分别提出不同要求，应该说，分别 提出要求是适宜的。但考感到应用方便以及保持和国内标准一 致，咬边深度仍按现行国家标准《现场设备、工业管道焊接工程施 工及验收规范》GB50236中Ⅲ级标准进行检查。 浮顶和内浮顶储罐罐壁内侧焊缝的余高，由于浮顶升降的需 要，应用打磨的方法使其不大于1mm。其他对接焊缝的余高，由 于考虑射线检查的需要，对原规范表6.1.2规定的余高作适当的 减小。 底圈罐壁与罐边缘板的T形接头的内角焊缝是容易产生 事故的部位。因此从大型储罐安全性和可靠性角度对其进行全面 的研究，从接头结构、焊缝形状和尺寸、静载能力、低周疲劳强度、 应力腐蚀及地震反应等研究，获取控制角焊缝质量的有效措施， 国内管道局和渐江大学合作对储罐大角焊缝（底圈罐壁与罐底 边缘板的T形接头的角焊缝的俗称）进行低周和高频疲劳裂 纹扩展研究，并对储罐作出寿命估算。本规范参照原规范对该 焊缝作了较严格的规定。一般来说焊缝表面应能满足平缓过 渡要求，否则，应由打磨来完成，且要求内角焊缝罐底一侧不 应有咬边。

6.2.3罐底焊缝的检查，API650及原规范均提出具

规范系按原规范的规定。此规定的真空试验负压值不低子53kPa 系引自日本标准，

6.2.4罐壁焊缝的检查系参照原规范及AP1650制定。在进

6.2.4罐壁焊缝的检查系参照原规范及AP1650制定。在进 行射线检测施工中，各方技术人员对该规范的理解经常出现分 歧，本规范在检测比例不变的前提下对罐壁的无损检测进行了 明确

对于罐壁的对接烦缝，近几年来实际上在施工中都采用射线 检测，因射线检测比超声波检测更能直观地记录焊缝的内部质量， 法国、英国及AP1650规定罐壁焊缝只采用射线检测。考虑到国 内现场情况，并参照《压力容器安全监察规程》，本规范仍沿用原规 范的规定，除T字焊缝外，可用超声检测代替射线检测，但其中 20%的部位应采用射线检测进行复验。 为确保焊缝检查质量的准确性，规定了无损检测位置由质检 易在现场确定

6.2.5一些研究报告认为，储罐底圈壁板和罐底边缘板的1形 接头的罐内角焊缝的起裂点常发生在罐底边缘板一侧的焊趾部 位，因而本规范规定对边缘板的厚度大于或等于8mm，且底圈壁 板的厚度大于或等于16mm，或屈服点大于390MPa钢板的该部 位焊缝进行严格的检查。

6.2.6、6.2.8浮顶焊缝及开孔补强圈的焊缝检查系按原规范的

.·L.I 闪雅 次应力外，罐体上的人孔和接管及其补强板的焊接由于焊根拘束 度大，往往导致焊接区残余应力过大或焊接冷裂纹。特别在罐壁 下部，由于使用高强钢（本规范是指屈服点标准值大于390MPa的 钢材)和厚板，使问题更加突出。本条的意图是防止焊接冷裂纹及

可能诱发裂纹的其他焊接缺陷残留在焊件上，使储罐能长期安全 运行。为此，对下部的罐体开孔的角焊缝表面进行渗透或磁粉检 测是完全有必要的。

6.2.9射线检测、超声波检测、磁粉检测和渗透检测均按国家 现行标准《承压设备无损检测》JB/T4730的规定执行，使之更 能准确地休现佬罐的惧接质量

6.2.9射线检测、超声波检测、磁粉检测和渗透检测均按国家

射线检测和超声波检测的合格等级仍按原规范的规定，磁粉 检测和渗透检测按国家现行标准《承压设备无损检测》JB/T4730 表面检测”规定的缺陷等级评定，其中缺陷显示累积长度按Ⅲ级 合格。

5.3罐体几何形状和尺寸检查

3.11．储罐高度偏差系按原规范的规定。 2罐壁铅垂偏差API650规定为H/200，法国《立式圆↑ 接钢油罐》规定为H/250，最大不大于50mm，原规范采用氵 范的规定，略高于API650的规定。根据国内长期施工经验 范仍沿用该规定。

6.3.2罐底的凹凸变形系按原规范的规定，对单面倾斜式罐底

6.3.3浮顶局部凹凸变形是根据下

1船舱顶板凹凸变形，原规范中规定不大于10mm，实际施 工中部分难以达到要求，因此本规范改为不得大于15mm。 2由于单盘板及内浮顶板厚度小，面积大，在使用中呈薄膜 状，不能形成固定的表面形状，无法测量其局部凹凸变形。若焊后 在有依托的情况下对其测量，并不能反映出它在工作状态下的表 面平整度。各国标准对单盘板及内浮顶板局部凹凸变形均不作规 定。本规范对此也不作具体的规定。

0.4.1充水试验内系按原规范的规定。

芝，充水试验有的采用河水或海水，原规范中规定采用淡水已不 适应于自前施工的需要，本条第3款对储罐充水试验用水放宽了 要求，改写为“一般情况下，充水试验采用洁净淡水；特殊情况下， 如采用其他液体进行充水试验，必须经有关部门批准”，但对于不 锈钢罐充水试验的水质提出了严要求。原规范对水温的要求过严 （低合金钢不应低于15C），多年的施工经验证明，对于水温的适 当超标均未出现质量问题，因此，本规范对水温的要求为不低于 6℃。对水温的要求是根据材料的脆性转变温度提出的。

GBT 14048.18-2016标准下载6.4.4设计最高液位是指储罐高限液位报警孔位置的液面高度。

试验过程中，对压力计应设专人监视，严防超压，试验终止，必 须打开透光孔。

6.4.6固定顶稳定性试验又称罐顶负压试验。试验时必务 至设计最高液位，以防把罐壁抽瘦。在试验负压下，如罐顶 部弹性凹陷，恢复常压时，局部凹陷消失，罐顶稳定性仍为合 由于试验压力较低，宜使用U形管压力计进行压力测量

6.4.8规定了浮顶排水管在油罐充水试验前后分别进行力

6.4.9基础的沉降观测，长期以来由储罐安装单位承担，而安装 施工图中均未表示基础的不均匀沉降量，不利于按规范进行沉降 观测，如出现问题责任难以分清，原规范及本规范中均未明确规定

由安装单位或基础施工单位进行基础沉降观测，可由业主或监理 单位共同商定由何方进行基础沉降观测。基础沉降观测仍引用原 规范的规定，此规定中观测点的设置引自日本标准的规定，基础沉 降观测方法援引自英国标准的规定。

6.5.2列出的施工单位提交的竣工资料，仅是竣工资料的主要基 本内容26层高层施工组织设计，根据实际情况可增加竣工资料内容，所列内容条款中属于 通用部分的附录C中未制定表格。如建设单位或监理单位另有 规定，可按其指定的竣工资料表格整理竣工资料。

位的责任心，提高储罐质量，促进储罐建造的标准化。这里参照 API650有关内容,并结合我国情况对储罐铭牌作了详细规定。