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JGJ166-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》.pdf

衣EQ235A级钢管轴心受压构件的稳定系数

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程 度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时，首先应该这样 做的用词： 正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。 表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采 用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应按.·· 丸行”或“应符合的要求（或规定）”

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JG】166一2008 经住房和城乡建设部2008年11月4日以第139号公告批准、 发布。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用 本规范时能正确理解和执行条文规定，《建筑施工碗扣式钢管脑 手架安全技术规范》*制组按章、节、条顺序*制了本规范的条 文说明农业银行山东分行综合楼银河大厦安装施工组织设计，供使用者参考。在使用中如发现本条文说明有不要之 处：请将意见函寄河北建设集团有限公司（地址：河北省保定市 五四西路329号，****：071070）或中天建设集团有限公司 （地址：杭州市之江中路中天商务楼，****：310008）

总则 51 术语和符号· 52 2.1术语 52 2.2　符号 52 构配件材料、制作及检验 53 3. 1 碗扣节点 53 3.2 主要构配件材料要求 53 3.3制作质量要求 53 3. 4 检验规则 53 荷载· 54 4.1荷载分类 54 4.2 荷载标准值··· 54 4.3风荷载 55 4.4荷载效应组合计算 56 结构设计计算 57 5. 1 基本设计规定 57 5.2 架体方案设计 57 5. 3 双排脚手架的结构计算 58 5.4．双排脚手架搭设高度计算 58 5.5立杆地基承载力计算 59 5.6 模板支撑架设计计算 59 构造要求· 61 6. 1 双排脚手架· 61 6.2模板支撑架 62

施 05 7. 1 施工组织 65 7. 2 地基与基础处理 65 7.3双排脚手架搭设· 65 7.4双排脚手架拆除 66 7.5模板支撑架的搭设与拆除 66 检查与验收 67 安全使用与管理 68

1.0.1本条是碗扣式钢管脚手架工程设计和施工必须遵循的基 本原则。

1.0.2本条界定了本规范适用的范围。

1将脚手架及模板支撑架的空间体系化为平面体系； 2结构计算简图中将横杆与立杆交汇处的碗扣节点视为 “铰接”； 3对脚手架及模板支撑架组成的网格式结构进行机动分析： 保证整体结构具备儿何不变条件，选出其中的一个静定体系，当 整体结构为超静定结构时须忽略多余杆件，绘制成静定的结构计 算简图； 4满足架体为儿何不变体系条件是：对于双排脚手架沿纵 轴3方向的两片网格结构应每层至少设一根斜杆；对于模板支 撑架（满堂架）应满足沿立杆轴线（包括平面、两个方向） 的每行每列网格结构竖向每层不得少于一根斜杆；也可采用侧面 增加链杆与建筑结构的柱、墙相连的方法。 1.0.4明确广*制脚手架和模板支撑架等专项设计方案时需要 进行计算的基本搭设高度。 1.0.5指有特殊设计要求和在特殊情况下施工的脚手架、模板 支撑架的设计，除符合本规范规定外，尚应根据工程实际情况符 合国家现行有关标准的要求

本规范给出的术语是为了在条文的叙述中，使碗扣式脚手架 本系有关的俗称和不统一的名称在本规范及今后的使用中形成单 一的概念，并与其他类型的脚手架有关名称趋于一致，利用已知 的概念特征赋予其涵义，但不一定是术语的准确定义。所给出的 英文译名是参考国外资料和专业词典拟定的。

本规范的符号按以下次序以字母的顺序列出： 1大写拉丁字母位于小写字母之前（A、a、B、b等）; 2无脚标的学母位于小写字母之前（F、f、H、h等）； 3希腊字母位于拉丁字母之后； 4其他特殊符号。

本规范的符号按以下次序以字母的顺序列出： 1大写拉丁字母位于小写字母之前（A、a、B、b等）； 2无脚标的学母位于小写字母之前（F、f、H、h等）； 3希腊字母位于拉丁字母之后； 4其他特殊符号。

3构配件材料、制作及检验

3.1.1本条结合图示简单扼要地说明了碗扣式脚手架立杆、横

3.1.1本条结合图示简单扼要地说明了碗扣式脚手架立杆、横 汗连接点（碗扣节点）的结构特征。 3.1.2碗扣式脚手架主要构配件是工厂化生产的标准系列构件 立杆碗扣节点按0.6m间距设置，即步距以0.6m模数构成，使 工具式脚手架具有标准化、通用性的特点

立杆碗扣节点按0.6m间距设置，即步距以0.6m模数构成，使

3.2主要构配件材料要求

1～3.2.4对碗扣式脚手架使用材料及材质提出了具体要 使之保证产品质量，满足使用性能的要求。

3.3.1钢管的壁厚是保证架体结构承载力的重要条件，对钢管 的壁厚负差提出了限定要求，主要是控制近年来市场经营中擅目 减小钢管壁厚造成的安全隐惠。 3.3.2本条是对立杆接长处的构造尺寸提出的要求，以保证立 杆具有可靠的承载能力。 3.3.3～3.3.9对主要构配件制造工艺及应达到的质量提出的具 体要求。 3.3.10、3.3.11对主要构配件应达到的性能指标提出要求，并 提出了统一的试验方法。

3.4.1～3.4.3产品制作后的质量状况是保证架体使用安全性的 重要环节，为保证产品的质量符合使用性能要求，制定了具体检 验方法和质量判定方法。

4.1.1～4.1.5本节采用的荷载分类，系以国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009一2001为依据，对永久荷载及可变荷载按 脚手架及模板支撑架两种情况分别列出其具体的项目。

凝王的荷载为0.4×4×8×2.0=25.6kN，合计为77.44kN。如 按本条规定计算为：8×8×（1.0十1.0）=128kN，荷载取值有一 定的提高。

4.3.1水平风荷载标准值计算式取自《建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范》JGJ130－2001，其来源为现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009～2001，其中： 1风振系数取β,二1.0，是因为考虑到脚手架是附在主体结 构上，风振影响很小； 2基本风压o值可按照现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009规定的各地区基本风压确定；因为脚手架为临时 构筑物使用期较短，遇强劲风的概率相对要小得多，故采用了 0.7修正系数。

4.4荷载效应组合计算

4.4.1荷载效应组合系按照基本组合与偶然荷载相遇时之组合 计算。风荷载组合时按照《建筑结构荷载规范》GB50009 2001第3.2.4条“1）由可变荷载效应控制的组合”中的公式 (3.2.4）计算，可变荷载应乘组合系数0.9。

5.1.2双排脚手架当无遮挡物时风载荷产生的弯矩应力值很小，

可不必计算；当有遮挡时（如设置密目安全网等）风载荷查 力的影响较大不能忽略。

5.1.4规定受压杆件最大长细比230，主要是碗扣架

扣节点间距为0.6m，按照立杆计算长度3.6m时的长细 确定的。

土结构本身的成品偏差有要求时应按工程施工要求进行 计算。

5.2.1所述施工方案的内容是以自前国内专项设计方案的内容 结合脚手架及模板支撑架的特点确定的。本条加强了架体整体结 构设计和绘制结构计算简图的内容，是结构计算和儿何不变性分 析的基础，突出了方案的重点，以统一脚手架及模板支撑架施工 方案的*制。最不利杆的确定是在整体结构力学分析的基础上： 求得最大内力的杆件和最大长细比的杆件。通过对最不利杆件承 载力验算，将其承载力大于该杆件内力值作为确定架体安全的 条件。

5.3双排脚手架的结构计算

. 况。当两立杆间无廊道斜杆时，只能将立杆间的横杆视为连接 杆，而两连墙之间的立杆视为一根直杆（中间无铰）构成静定体 系。此时立杆的计算长度为连墙件间的距离，是最不利的受力状 况。考虑到立杆在连墙件处是连续的（相当于弹性弯矩支撑）， 按照压杆稳定理论，按端为铰接一端为弹性固结进行理论计 算，其结果计算长度系数为0.84。结合真型荷载试验结果其极 限承载力可提高59%，因而当以双排脚手架连墙件垂直距离作 为立杆计算长度时本规范规定可乘以计算长度折减系数0.85。 当两立杆间增设斜杆时，则双排脚手架变成竖向的平行弦桁 架而成为静定结构体系，立杆的计算长度即为相邻两节点之间的 距离。 5.3.3、5.3.4列出了无风荷载和组合风荷载两种情况单肢立杆 承载力的计算方法。当无廊道斜杆月连墙件竖向间距为2步时： 外立杆承受风荷载产生变形，因里、外立杆在跨中有一水平横杆 相连接，外立杆受风载作用产变形时，廊道横杆（小）作用在 内立杆上的力使其产生相同的变形（此时忽略廊道横杆的压缩变 5 形）。假定廊道横杆所传递的轴向力为P时，按P (1. 4kla) Xlo 计算。 5.3.5连墙件是脚手架侧向支承的重要杆件。它以“链杆”的 形式构成双排脚手架的侧向支座，对脚手架几何不变性形成一个 约束。通常连墙件承受的轴向力为风荷载，考虑倾覆作用附加轴 向力3kN。当采用钢管、扣件做连墙件时尚应验算扣件的抗滑 承载力能否满足要求。

5.4双排脚手架搭设高度计

5.4.1本条给出了双排脚手架允许搭设高度的计算公式，分为

不组合风荷载和组合风荷载两种情况。双排脚手架的充许搭设高 度是由最不利立杆单肢承载力（应为立杆最下段）来确定，与施 工荷载及同时作业层数、脚手板铺设层数、立杆纵向与横向间距 及步距、连墙件间距及风荷载影响有关。工程中应按照实际情况 通过结构计算的结果确定才能保证安全。 5.4.2本条给出了计算立杆轴向力的具体步骤和相应的计算公

5.4.2本条给出了计算立杆轴向力的具体步骤和相应的计算公 式，以便于根据施工条件进行计算。

式，以便于根据施工条件进行计算

5.5立杆地基承载力计算

为使脚手架架体的重量不超过楼板或阳台的设计荷载使结构受到 损害，提出应对支承体进行承载力验算的要求

5.6模板支撑架设计计算

5.6.1本条给出了模板支撑架结构设计计算的基本程序。 5.6.2本条列出了单肢立杆承载力和轴向力的计算公式，分为 不组合风荷载和组合风荷载两种情况计算。一般情况下，当架体 高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大 于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应将其叠加计算

5.6.3本条给出了模板支撑架两种不同构造情况下立杆计算长

5.6.4本条对模板支撑架在风荷载作用下

算公式。内力分析主要采用了桁架内力的“零杆法”。对于单个 节点风荷载＆排除了全部零杆之后将所得到的杆件内力相叠加： 得到每个杆件的合内力。此内力分析主要用于立杆能否出现拉力 的判断。由于脚手架根部没有抗拉连接的措施，因此立杆不能出 现拉力。高形模板支撑架在风载荷作用下的计算方法是先将均布 风荷载转化为节点风荷载，然后按照结构计算简图进行内力分 析，对网格式结构的内力分析可知： 1节点横向风荷载只在有斜杆的“方格”内产生斜杆及 立杆轴向力，斜杆及立杆中内力值符合力的平行四边形定理。 2当斜杆的设置逐层相连时，则斜杆内力沿力线直接传递 其他各杆皆为零杆；当斜杆最后到达无斜杆“方格”时，变为立 杆压力和水平拉力，水平力W通过横杆作用于下段有斜杆 方格”，然后继续沿斜杆传递。 3当模板支撑架无遮挡时，上部的模板迎风面按面荷载计 算节点荷载，下部支架按挡风面积计算节点荷载，多排支架需叠 加求得节点总内力。当高形模板支撑架有遮挡时，斜杆内力叠加 可能达到较大数值，除必须验算斜杆承载力外，如采用钢管扣件 做斜杆还必须验算扣件的抗滑承载力是否满足要求。 5.6.5当架体高宽比较大时，横向风荷载作用极易使立杆产生 拉力，它的力学特征实际上就是造成架体的“倾覆”。为了避免 架体出现“倾覆”的情况，本条规定了架体倾覆验算转化为立杆

力，它的力学特征实际上就是造成架体的“倾覆”。为了 体出现“倾覆”的情况，本条规定了架体倾覆验算转化为 立力计算应满足的要求和应采取的安全技术措施。

6.1双排脚手架 6.1.1本条按给定的构造要求和施工条件计算出双排脚手架 允许搭设高度限值，也就是平常所说的限高，供施工参考。由 于施工现场对脚手架使用要求各种各样，不能机械照搬，当与 给定的条件不相符时，应根据实际情况按第5.4节有关规定进 行计算。 6.1.2当建筑物平面为曲线形时，双排脚手架可利用碗扣圆形 的特点，采用不同长度的横杆组合以搭设成要求曲率的双排脚手 架，曲率半径应按几何尺寸计算确定 6.1.3双排脚手架一般围绕建筑结构搭设，当建筑结构转角为 直角时，可按图6.1.3将垂直两方向的架体用横杆直接组架搭 设，可不用其他的构件；当转角处为非直角或者受尺寸限制不能 直接用横杆组架时，应将两架体分升，中间以杆件斜向连接， 接的钢管应扣接在碗扣式钢管脚手架的立杆上。 6.1.4脚手架立杆接头采用交错布置是为了加强架体的整体刚 度，避免软弱部位处于同一高度。碗扣架立杆最下端碗扣节点距 立杆底面为250mm，其横杆作为扫地杆，在结构计算简图中可 将下端视为简图中的支杆。 6.1.5本条对专用外斜杆设置提出的要求都是按照几何不变条 牛确定的，但为了提高架体的稳定性，斜杆在大面（℃轴）的布 置应保证每层不少于2根斜杆，分别设置在架体的两端。当架体 较长时中间应增加，目的是增强架体的稳定安全度。 6.1.6碗扣式钢管脚手架当采用旋转扣件作斜杆连接时应尽量

6.1.1本条按给定的构造要求和施工条件计算出双排脚手架 允许搭设高度限值，也就是平常所说的限高，供施工参考。由 于施工现场对脚手架使用要求各种各样，不能机械照搬，当与 给定的条件不相符时，应根据实际情况按第5.4节有关规定进 行计算。

6.1.2当建筑物平面为曲线形时，双排脚手架可利用

的特点，采用不同长度的横杆组合以搭设成要求曲率的双排 架，曲率半径应按几何尺寸计算确定

.1.3双排脚手架一般围绕建筑结构搭设，当建筑结构转 直角时，可按图6.1.3将垂直两方向的架体用横杆直接组 没，可不用其他的构件：当转角处为非直角或者受尺寸限制 直接用横杆组架时，应将两架体分升，中间以杆件斜向莲接 接的钢管应扣接在碗扣式钢管脚手架的立杆上。

，避免软弱部位处于同一高度。碗扣架立杆最下端碗扣节 2杆底面为250mm，其横杆作为扫地杆，在结构计算简图 将下端视为简图中的支杆。

牛确定的，但为了提高架体的稳定性，斜杆在大面（℃轴） 置应保证每层不少于2根斜杆，分别设置在架体的两端。当 较长时中间应增加，目的是增强架体的稳定安全度。

件确定的，但为提高架体的稳定性，斜杆在大面（轴的布 置应保证每层不少于2根斜杆，分别设置在架体的两端。当架体 较长时中间应增加，目的是增强架体的稳定安全度。 6.1.6碗扣式钢管脚手架当采用旋转扣件作斜杆接时应尽量 靠近有横、立杆的碗扣节点，以与结构计算简图相一致。斜杆采

6.1.6碗扣式钢管脚手架当采用旋转扣件作斜杆连接

靠近有横、立杆的碗扣节点，以与结构计算简图相一致。斜杆采 用八字形布置的目的是为了避免钢管重叠，并可明显标志扣件与

节点连接的情况，便于检查判定与结构设计是否一致。斜杆的角 度应与横、立杆对角线角度一致。钢管应与脚手架立杆扣接，扣 接点应尽可能靠近碗扣节点。当遇到斜杆不能与立杆扣接的特殊 情况时，斜杆可与横杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离同样要满 足小于或等于150mm的要求。斜杆扣接点应符合结构计算简 图，避免斜杆中间出现虚扣的现象。

6.1.7本条对连墙件设置提出的要求是为了保证连墙件能起到

6.1.7本条对连墙件设置提出的要求是为了保证连墙件能起到 可靠支承作用。

6.1.8当架体高度超过24m时，应考虑无连墙件立杆对架体承 载能力及整体稳定性的影响，在连墙件标高处增加水平斜杆，使 纵、横杆与斜杆形成水平桁架，使无莲墙立杆构成支撑点，以保 证无连墙立杆的承载力及稳定性。通过荷载试验证明在连墙件 高处设置水平斜杆比不设置水平斜杆承载力提高54%，根据钢 管脚手架数十年的应用实践经验，·当脚手架搭设高度小于或等于 24m时，不设置水平斜杆能保证安全使用。但当脚手架高度大 于24m时，架体整体刚度将逐渐减弱。因此要求顶部24m以下 立杆连墙件水平位置处增设水平斜杆，以保证整个架体刚度和承 载力，同时也不影响施工作业。例如：60m高的双排脚手架 只要求36m以下连墙件处必须设置水平斜杆

御手板可以使用碗扣式脚手架配套设计的钢制脚手板，当使 手板、竹脚手板等时，探出廊道横杆的长度超过150mm 即手板下面增设间横杆。

6.1.10本条给出了双排碗扣式钢管脚手架搭设人行通道的构造 措施。

件搭设扩展作业平台提出了构造和安全防护措施要求

6.2.1本条规定了模板支撑架构造的最基本要求，规定对模板

支撑架立杆上端伸出顶层横向水平杆的长度小于或等于0.7m的 限制，理论计算达到50kN，通过荷载试验也达到了100kN，验 证其安全储备系数为2，完全能保证使用的安全要求。

6.2.3对于高大支撑架提出设置水平斜杆或剪刀撑的具体 是为了能有效地提高架体的整体刚度，减少失稳鼓曲波长： 承载能力。

结构主体的水平连接，可加强架体的安全可靠度。

6.2.5根据实践经验和风荷载使立杆产生拉力的计算可知

高宽比小于或等于2时，搭设高度对架体的稳定极限承载力影响 有限，可以忽略，但当高宽比大于2时将很难满足安全要求，应 采取必要的加强措施

梁、板的模板下方，应沿纵向设置次楞，也称次梁。在次楞下 方与次楞垂直方向应设置主榜，也称主梁。次榜及主楞的承载 力及设置间距应按所承受的荷载，按照受弯杆件进行设计计算 确定。立杆顶端用U形托撑支撑在主楞上，才能保证立杆中心 受压。

6.3.1本条是对双排脚手架需设置门洞时提出的构造要求

1本条是对双排脚手架需设置门洞时提出的构造要求 2本条是对模板支撑架需设置人行通道时提出的构造措放

要求。应用于高架桥等的模板支撑架时常需要留跨度较大的桥洞

通行，因此，一般采用专用梁支撑上部的立杆。该梁应按实际荷 载情况进行计算，并要考虑与架体的连接方法；支承梁两端的立 纤应加密，增加立杆的根数应大于跨中立杆的根数，并在相应部 位增设斜杆。

7.1.1施工设计或专项施工设计方案是保证架体安全、实 经济的前提条件，必要的管理程序把关，可减少方案中存在 术缺陷。

7.1.2本条规定是为了明确岗位责任制，促进架体工

设计或专项施工设计方案在具体实施过程中得到认真严 执行。

7.1.3、7.1.4强调加强现场管理及杜绝不合格产品进入现

7.2.1本条明确了架体地基基础的施工与验收依据，是保证架 体结构稳定、施工安全的重要环节

7.3.2～7.3.5主要规定了架体搭设的允许偏差及升层高度，尤 其在第一阶段对脚手架结构情况的检查，是保证后续搭设质量能 否符合设计要求的基础。 7.3.7连墙件是保证架体侧向稳定的重要构件，必须随架体装 设，不得疏漏，也不能任意拆除。根据国内外脚手架倒塌事故的 分析，其中一部分就是由于连墙件设置不足或连墙件被拆掉造 成的。

7.3.2～7.3.5主要规定了架体搭设的充许偏差及升层高度，无 其在第一阶段对脚手架结构情况的检查，是保证后续搭设质量能 否符合设计要求的基础

7.3.8本条规定了作业层设置的基本要求，是按《建

7.4.1～7.4.3规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作、应具 备的技术条件以及拆除过程中的安全措施，这些都是防范拆除时 发生安全事故的重要工作环节

7.4.4～7.4.8规定了拆除顺序及技术要求，以避免折

7.4.4～7.4.8规定了拆除顺序及技术要求，以避免拆除作业中 发生安全事故。

GBT27710-2011地漏标准规范5模板支撑架的搭设与拆除

4由于混凝土结构强度的增长与温度及龄期有关，为保 工程不受破坏，因而需对结构强度进行验算。

8.0.2对脚手架构配件使用前进行检查，是验证所使用构配件 质量是否良好的重要工作。所作规定都是在现场通过目测及常用 量具检测可以实现的，无论新产品还是周转使用过的构配件，通 过检查、复验，防止有质量弊病、严重受损的构配件用于脚手架 搭设，这是保证整架搭设质量、脚手架使用安全的一项预控 措施。

8.0.4本条规定了脚手架具体情况的阶段检查及验收的措施， 以保证脚手架在各个施工阶段（初始、中间、最终）的安全 使用。

9.0.1、9.0.2是控制脚手架上施工荷载的规定，无其要严格控 制集中荷载，以保证脚手架的安全使用， 9.0.3大于6级大风停正高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80中的规定提出的。 9.0.4规定了不允许随意拆除脚手架的结构构件。因施工需要 临时拆除的应履行批准手续，并采取相应的安全措施， 9.0.5本条规定是为防止挖掘作业造成脚手架根部发生沉陷而 引起倒塌。

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