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SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_主体结构施工方案_105核心筒爬模L1层牛腿处施工方案.pdf国建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目
【核心筒爬模L1层牛腿处施工方案】
二、工程概况 2.1总体概况 2.2建筑设计概况 2.3核心筒爬模L1层牛腿处概况 三、施工准备 3.1施工部署 3.2劳动力计划 3.3工期计划 四、模板施工 五、平台操作架搭设， 5.1主平台操作架搭设（B1层施工） 5.2上平台操作架搭设（L1层第一次施工） 六、塔吊吊装施工 6.1导轨吊装 6.2架体吊装 七、安全保证措施 11 7.1爬模施工注意事项 11 7.2吊装注意事项 11 （、计算书. 8.1脚手架计算参数 12 8.2荷载设计 12 8.3小横杆验算 13 8.4纵向水平杆验算 14 8.5扣件抗滑承载力验算 15 8.6荷载计算. 15 8.7立杆稳定性验算 16 8.8脚手架搭设高度验算 17 8.9连墙件承载力验算 8.10立杆基础计算 18
DL／T 1008-2019 电力中长期交易平台功能规范.pdf、工程概况 2.1总体概况 2.2建筑设计概况 2.3核心筒爬模L1层牛腿处概况
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【核心筒爬模L1层生腿处施工方案】
2.3核心筒爬模L1层牛腿处概况
根据钢结构深化，L1层牛腿至核心筒方钢管柱距离为2400mm，牛腿至核心筒外墙混凝土变 为2067mm，由于核心筒外架平台宽度为3000mm，为了保证爬模架体受力要求，爬模架体无法顺 利爬升通过L1层牛腿。
受影响区域的爬模架体有S1、S5、W1、W5、E1、E5、N1、N5，受影响的爬模模板不 F，WMO7，WM12,wM13，wM13F， WMO7F,WM12F。
角部架体爬升2.4m→吊离导轨→架体上搭设脚手架施工浇筑2次→塔吊整体吊装架体→浇 筑混凝土一→吊装导轨→爬升架体。 爬模内筒及不受牛腿影响架体正常爬升，受影响区域的爬模架体S1、S5、W1、W5、E1、E5、 N1、N5爬模第2次爬升需拆除影响爬升的上平台角部操作架，爬升后合模浇筑混凝土时，需将 影响的架体的爬锥预埋标高调整，下次爬升高度减小，以免上平台与牛腿冲突。 在受影响的架体上搭设操作架绑扎钢筋合模浇筑混凝土2次，待其他架体爬升第5次后，利
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用塔吊将角部架体整体吊装至相应位置。
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根据2012年年度施工计划，拟定如下施工计划，实际工期可根据现场实际施
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目前每个角部架体后移装置上有1块爬模整体模板，其他散拼模板在平台上搭设的脚手架施 工。由于架体少爬升2.1m且模板对拉螺杆孔与钢板墙上孔对应，需用塔吊提升整块模板（WM02： WM02F，WMO7，WM12,WM13，WM13F，WM07F，WM12F）2.1m后固定。 在上次浇筑混凝土时模板上口预埋埋件，拆模后焊接钢筋在埋件上用来承受整块模板。为了 保证整体模板不发生倾覆，可在脚手架上搭设斜撑临时固定
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5.1主平台操作架搭设（B1层施工）
【核心筒爬模L1层牛腿处施工方案】
B1L1层角部钢筋、模板施工时需搭设脚手架， 搭设高度：脚手架从角部架体主平台开始搭设，搭设高度为5m。 具体搭设参数：操作脚手架采用双排扣件式脚手架，立杆纵距为1200mm，横距为1000mm， 距主平台200mm设置纵横向扫地杆，向上设置两步，步距为1800mm，外侧立杆设置1200mm高防 护，操作层上满铺脚手板。 剪刀撑设置：脚手架外侧全立面设置连续剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与主 平台夹角应为45°~60°，剪刀撑每步与立杆扣接。 连墙件设置：脚手架使用时，为避免因遭遇大风或物料堆载不平衡等原因可能引起的架体 倾覆，外平台脚手架应与钢板墙临时拉结加固。连墙件布置方式为两步两跨
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2上平台操作架搭设（L1层第一次旗
【核心筒爬模L1层牛腿处施工方案】
为了保证操作架和L1层牛腿不冲突，角部操作架部分拆除了，L1层角部钢筋、模板施工 时，需搭设脚手架，拆除的部分脚手架搭设在L1层牛腿上，先前未拆除的脚手架再往上搭设 步。 搭设高度：脚手架从角部架体上平台开始搭设，搭设高度为8.5m。 具体搭设参数：操作脚手架采用双排扣件式脚手架，立杆纵距为1200mm，横距为1000mm 距主平台200mm设置纵横向扫地杆，向上设置4步，步距为1800mm，外侧立杆设置1200mm高防 护，操作层上满铺脚手板。 剪刀撑设置：脚手架外侧全立面设置连续剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与主 平台夹角应为4560°，剪刀撑每步与立杆扣接。 连墙件设置：脚手架使用时，为避免因遭遇大风或物料堆载不平衡等原因可能引起的架体 覆，外平台脚手架应与钢板墙临时拉结加固。 抱牛腿措施：角部脚手架可与L1层牛腿及L2层牛腿用钢管抱框拉结
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6.2.1吊装架体概况
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角部外架需塔吊吊装，其中S1、S5、N1、N5架体平面尺寸为7700*2800mm， W1、W5、E1、E5架体平面尺寸为6200*2800mm，重量为约8t，架体总高为14700m
6. 2. 2 吊装设备
地下钢结构卸车及吊装所使用的吊索采用的是顺绕钢芯钢丝绳（6*37），规格主要为直径 46mm、28mm、21.5mm三种。由于外架整体吊装最大重量为约为10t，可采用28mm钢丝绳。直径 p28mm钢丝绳吊重验算。 Φ28mm钢丝绳公称抗拉强度为1670MPa，钢芯的钢丝绳。其最小破断拉力为458KN，其最小 波断拉力的折算系数为1.226，其最小破断拉力总和Fg=458KN×1.226=561.5KN 钢丝绳容许拉力[Fg]=aFg/K=0.82*561.5/6=76.7KN，其中荷载不均匀系数（分项系数） α=0.82；K一一钢丝绳使用安全系数，取K=6； 按2点2根钢丝绳绑扎进行计算，单绳长度8米。一般钢丝绳与水平面夹角≥60° 取吊装时动载系数V为1.25
所以直径Φ28mm最大吊重不可超过106KN（即10.6吨，双绳） 根据外架重量，外架选用4根直径Φ28mm的吊绳，满足要求。
【核心筒爬模L1层生腿处施工方案】
所以直径α28mm最大吊重不可超过106KN（即10.6吨，双绳）。 根据外架重量，外架选用4根直径Φ28mm的吊绳，满足要求。 吊具选择 采用扁担梁吊装外架整体，扁担梁规格双32槽钢，长度为2720mm，两吊耳间距为22 外架重量吊装及吊点间距要求。塔吊吊钩至吊耳处钢丝绳放样与水平夹角为82度。
采用扁担梁吊装外架整体，扁担梁规格双32槽钢，长度为2720mm，两吊耳间距为2280mm。 满足外架重量吊装及吊点间距要求。塔吊吊钩至吊耳处钢丝绳放样与水平夹角为82度。
由于外架主要受力为三角架，吊点需设置在三角架横梁上。
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6.2.5钢丝绳角度设置
【核心筒爬模L1层牛腿处施工方案】
爬模角部外架选用9m长Φ28mm钢丝绳，通过放样钢丝绳角度为82.82度
6. 2.6 吊装施工卫
7.1爬模施工注意事项
（1）L1层牛腿处爬模施工前工程技术人员向全体施工人员做详细的安全技术交底。 （2）工人上爬模架操作时必须戴好安全帽、系好安全带、穿上防滑鞋。 （3）遇6级及以上大风、大雾天气时，不得进行爬模施工。
7.2.1塔吊安全措施
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（2）对塔吊司机要求：按照塔吊作业十不准执行，确保驾驶室内24小时有司机值班，认 真做好交接班记录，必须当面交接班。 （3）对信号指挥要求：使用对讲机，放慢操作速度，明确指令后进行操作。 （4）风速要求：达到6级风（风速10.8～13.8米/秒）时，必须停止作业。 （5）技术保证：对每台塔吊工作区进行合理划分，尽可能避免出现塔吊交叉工作区。 （6）人员保证：配备操作熟练、责任心强的塔司，确保每次使用后或在非工作状态下吊钩 升至顶端、吊臂起到不碰撞其它塔吊的位置和角度
7.2.2吊装前的地面安全措施
（1）专用吊装区 地面吊装区设立维护绳，悬挂安全标志，禁止非本专业人员入内
无关人员严禁在作业区内
（2）起吊准备 严禁起吊物上堆放其它物件严禁起吊物上有零散物件，严禁起吊物上站人严禁构件埋在土里 起吊，大臂旋转范围内严禁站人物件绑牢后起吊，
由于L1层第一次施工时上平台搭设高度较B1层施工主平台上搭设的脚手架高度高 第一次施工时上平台搭设的脚手架为验算对象。
核心筒爬模上平台脚手架搭设方式为双排脚手架，脚手架钢管类型为Φ48×3.5钢管 48×3.0），脚手架搭设高度H取为8.5m，立杆步距h=1.8m，立杆纵距1=1.2m，立横距
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承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1)+1.4×2×1.2/(2+1)=1.33kN m 正常使用极限状态 '=(0.033+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+2×1.2/(2+1)=0.97kN/m 计算简图如下：
Mmax=max[ql,2/8, qai?/2]=max[1.33×12/8, 1.33×0.152/2]=0.17kN.m s=Mmax/W=0.17×10°/4490=36.97N/mm²≤[f]=205N/mm² 满足要求！
Mmax=max[ql,2/8, qai?/2]=max[1.33×12/8, 1.33×0.152/2]=0.17kN.m s=Mmax/W=0.17×10°/4490=36.97N/mm²≤[f]=205N/mm² 满足要求！
Vmax=max[5qlb*/(384EI)，qal*/(8EI)]=max[5×0.97×1000*/(384×206000×107800) 0.97×150*/(8×206000×107800))=0.571mm Vmax=0.571mm≤[v]=min[1b/150,10]=min[1000/150,10]=6.67mm 第13页，共18页
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【核心筒爬模L1层生腿处施工方案】
承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)/(21b)=1.33×(1+0.15)²/(2×1)=0.88kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+ai)/(2lb)=0.97×(1+0.15)*/(2×1)=0.64kN 8.4纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知Fi=Rmax=0.88kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知Fi'=Rmax=0.64kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
.4纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.88kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax=0.64kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m） =Mmax/W=0.29×10°/4490=63.68N/mm²≤[f]=205N/mm 满足要求！
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立杆计算长度lo=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比2=lo/i=2.7×10*/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度lo=kuh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比2=lo/i=3.12×10*/15.9=196.13 查《规范》表A得，0=0.188 满足要求！
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8.8脚手架搭设高度验算
海滨住宅项目基坑支护工程施工组织设计8.9连墙件承载力验算
长细比入=1o/i=400/158=2.53，查《规范》表A.0.6得，(=1 (Nlw+No)/(βAc)=(8.2+3)×10*/(1×424)=26.56N/mm²≤0.85 ×[f)=0.85 ×205N/mm²=174.25N/mm 满足要求！
长细比入=1o/i=400/158=2.53，查《规范》表A.0.6得，(=1 (Niw+No)/(pAc)=(8.2+3)×103/(1×424)=26.56N/mm²≤0.85 ×[f)=0.85 ×205N/mm²=174.25N/mm 满足要求！
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DB35／ 1869-2019标准下载一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒爬模L1层牛腿处施工方案】
立杆放置在上平台上，主平台上脚手架回顶，荷载传到爬模主平台三角架上，可满足要求。