标准规范下载简介

300米超高层超限审查报告.pdf

由图可知：按中囊不届服计算的结构框架挂的控制内力均运小于载面届服极限，框架柱具有很大的安 全高金康，海品山器下性能目版的爱

由图可知：按中囊不届服计算的结构框架挂的控制内力均选小于载面届服极限，框架柱具有很大的安 全高金底，流品山配下性能目趣的惑

7.2节的相关公式进行剪力增承载力计算中震作用下正载面承载力计算时构件材料强度案用标准值（抗司 不高服）：斜费面承载力计算时构作材料强吨器用设计值（抗剪单性）

DB15／T 500.3-2020 防雷装置检测技术规范 第3部分：光伏发电站Q25 400 6200 58582 1018 2000 95245 2514 7310 7310 2.47 3.65 0.0209 Q26 400 6200 58859 601 2498 95585 1478 2.46 2.93 0.0262 Q27 400 3000 17948 1175 1064 44834 2835 3491 2.50 3.28 0.0230 Q28 250 8900 22723 3731 1034 83975 9575 6558 2.57 6.34 0.0121 Q29 900 11700 156230 665 11803 407600 1735 31036 2.61 2.63 0.0291 Q30 900 8900 117880 6644 6043 306430 17271 23596 2.60 3.91 0.0196

结果表明：从上面主要楼层的剪力增承载力验算表可知，剪力填正截面和斜截面承载力均大于其截面 空制内力，且势力增增肢截面受剪满足规范要求，剪力增能够满是中囊作用下的抗震性能目标。剪力填的 前压出制在0.15以下

结果表明：从上面主要楼层的剪力增承载力验算表可知，剪力填正截面和斜截面承载力均大于其截面 支制内力，且势力增增肢截面受剪满足规范要求，剪力增能够满足中囊作用下的抗震性能目标，剪力填的 前压出制在0.15以下

案受弯图服，虽受势保持中震弹性，但剪力段大，满足抗震设防目标的要求。 2）授申奔性计算的料程控制内力均远小于面年性极限，要程具有很大的安全高余度，需足申量 下性能目标的要求，按中囊不届服计算的结构其余框架柱的控制内力均远小于截面届服极限，框架柱具有 很大的安全富余度，满足中震下性能目标的要求 3）剪力增作为第一道防线，在中震作用下受弯弹性，受剪性，墙体剪压比均小于0.15，安全度较高 能流足中震设防

8罕遇地囊作用下的弹塑性动力时程分析

1）荆新酷格在幸 “大震不例的设防要求；判断主要抗侧力体系的损伤程度，包括剪力增的弯压损伤和剪切损伤、连梁和 延果案的塑性致的分布、柱的分布、加强构件的工作状态等 2）结构在率退地震作用下进入弹望性反应阶段，运用动力弹塑性时程分析的方法，得到结构反应的时 可历程，据此来评判结构的工作状态，具体评判指标包括项点位移、层间位移角、基底剪力等，并根据规 范要求确认结构是否满足“大囊不例”的设防要求； 3）获取主要抗侧力构件的塑性损伤分布，包括剪力填的压弯和剪切损伤信息、框架以及连案的塑 性铰性质、分布、发展程度信息，判断主要抗测力构件在罕遇地震作用过程中是否实现预定的性能目标水 4)考累结构重要构件在地囊作用过程中的传力途径和特点，监控率退地震下关键构件受力状态，保证 率遇地囊作用下实现目标性能： 5)根据分析结果，论证整体结构在罕退地震作用下的抗囊性能，判断结构是否存在薄调层或者薄弱部 并对结构设计提出改进意见和建议

8.6大震作用下结构的整体反应

8.6大需作用下结构的整体反应

（2）Y间地表激作用下Y月预点移时程由 8.61.客工况下错构项点位格程典线

7度50年超越账率2%的率迟热度地囊波作用下，x方向最大项点位移为0.829m；y方向录大项点位 移为0.926m 7度50年超越概率2%的罕遇烈度地震波作用下，x方向项点加速度峰值为0.245g：y方向项点加速度 路0.234a

7度50年超越概率2%的率遇烈度地震波作用下，x方向最大基底剪力为102032kN，为小震弹性时程 分析所得基底费力（26190.9kN）的3.9倍；y方向最大基底剪力为77675kN为小需弹性时程分析所得基底 力（22101.7kM》的3.51

7度50年超越概率2%的率遇烈度地震波作用下，x方向最大基底剪力为102032kN，为小震弹性时程 析所得基底势力（26190.9kN）的3.9倍；y方向最大基底剪力为77675kN为小需弹性时程分析所得基联 力(22101.7kN》的 3.51 f倍

率2%的罕遇烈度地露渡作用下，×方向最大基低弯距为14817218kN.m：Y方向最 +JitEi2.10158350kN.m

R 66 XR 8YTAERAEA

2583259434.35Q2240062001655447153.51017003950974736742.65Q1670064501591587271.82Q860041001642128085.85Q23400 62001655448413.42Q27003180784748771.61Q1770041001011743262.34Q960039501582022876.92Q244003000801018554.32Q370064501591571972.21Q185004300757936202.09Q1060039501582048943.2302540062001655449693.33047004100Q111011733643.01Q1950071001251466011.9060031801273619916.4002640062001655446493.56Q56003950835442521.96Q204006200874273721.19Q1260064502583257454.50027400300080101404.5.71065003180560527552.03Q214003500493531281.5801360041001642126046.31Q2825089001485243403.42Q750064501136836463.12Q224006200874229662.96Q14120039503164096823.27Q2910001170078098338292.3144Q234006200874230142.90Q151200318025472112562.26Q301000890059408200452.96096003950835426743.12Q24 400 300042308844.790106003950835427383.05Q25 400 6200874230672.85VumbrVa011V5003180560521772.57Q26400 6200874235182.48数号(mm)by(mm)he(N)(KN)Vuy号(mm)(mm)hy(kN)(RN)Q125003100546423452.33Q274003000423015432.74Q1100039502281159143.86Q161000645037249141592.63Q135004100722617264.19Q282508900784341601.89Q2100031801836587952.09Q17100041002367859743.96Q147003950974748502.01Q29500117002062175822.72Q31000645037249130782.85018900 43002234967593.31Q157003180784760101.31Q3050089001568655612.82Q4100041002367848934.84019900 710036902123472.99Q560039501368780431.70Q20600 620021483182921.1706培号318091824500Q213500121281.08(mm)VVuv墙号b5002.0460011212数(mm)(kN)(aN)(mm)(mm)(kN)V(kN)VuVQ750064501862484872.19Q22400 62001432237573.81016003950835410697.82Q1660064501364230154.5220Q850041001183940542.92Q2340062001432241293.47026003180672613834.86Q176004100867221054.12Q960039501368717058.03Q244003000693011466.050360064501364229584.61Q185004300757916894.49Q1060039501368775301.82Q2540062001432240753.51046000114100867212406.99Q1950071001251431833.935003180918235932.5602640062001432246113.11Q56003950835428382.94Q204006200874240582.15Q1250064501862482412.26Q274003000693016594.18065003180560535581.58Q214003500493517222.87Q13100050041001183937783.13Q2825089001284932643.94Q750064501136837093.07Q224006200874219884.40Q1439502281171823.180299001170060811231002.63 52 Q234006200874216685.24Q15100031801836594801.94Q3090089004625895864.83096003950835413366.25Q24400300042306566.450106003950835412386.75Q25400 6200874218904.62VubrVa0115003180560531631.77Q264006200874217594.97数编号(mm)by(mm)he(N)(KN)Vay靖号(mm)(mm)hy(kN)(RN)Q125003100546429771.84Q274003000423010753.94Q190039502053057423.58Q16900645033524132202.54Q135004100722610157.12Q282508900784334542.27Q290031801652877862.12Q1790041002131059433.59Q146003950835418574.50Q29500117002062138255.3903900645033524109673.06018800 43001986672672.73Q156003180672616184.16Q3050089001568638964.030490041002131050584.21019800710032802122262.6822Q560039501368774561.84020500 620017903147481.213180457750035001.26靖号hwV墙号bha0650091822.01021101068010(mm)(mm)(aN)(mm)(mm)(kN)VVu/VQ750064501862482532.26Q2240062001432240623.530160039501052332263.26Q16600645017183252410.68Q850041001183938583.07Q2340062001432238883.6853 Q260031808472123830.68Q1760041001092261981.76Q960039501368726965.08Q24400 3000693010646.51Q3600645017183234240.73Q185004300954652781.8145

本结构部分楼层存在一定程度的开润，52层存在斜柱，导效致相关楼层楼极在水平力和整向力的传递 程中受力较为复杂。针对这些情况，对楼板开润的楼层、料柱上下层楼板进行弹性楼板分析，把握楼板的 传力途径和受力特点，并按应力分析结果校核配筋，以确保在多遇地震和竭遇地需作用下各楼层楼板不出 现费通性裂缝。最后验算了结构在大震作用下的楼板应力分布，以确保结构楼板在大囊作用下不发生受势

9.11 分28058

期稳量，本节格针对格格 并满足承数能

下表给出了核极应力的验算要求

下表给出了模应力的验算更求

考虎皮力 楼板蛋力状态 荷载工 盘达到的要求 小设计 小需反应调基本组合 中属设计 消足受剪益面及承载力要求 水平剪应力 中属反应造标准组合 大霞计算 大露反应谱标准组合 满足受剪教面要求 小震设计 帕向盘力 小需反应调基本组合 配置足够数量的调购，保证构件在所 中需设计 中需反应调标准组合 有设计工况下具有足够承款影力

9.13提股应力分折超

本工程在52层标准层收进采用了斜柱， 53层斜柱相关案的内力值如下图：

本工程在52层标准层收进采用了斜柱，

验算结果表明料科柱上下层的主案在小囊及中震作用下能单独平衡斜柱产生的水平分力，并有一定富余度，楼面主案在中震作用下是安全的，在大囊作用下，楼面主案能保持在不癌服的状态下工作，为斜柱在大囊作用下 送续工作提供了满足计算假定的边界条件

，楼面主案能保持在不显服的状志下工作，为斜柱在大囊作

送续工作提供了满足计算假定的边界务性

9.3主要节点中需弹性分析

对于斜柱节点，利用ABAQUS实体单元进行精细有限元分析，由于节点的复杂性， 模至和计开净件 进行了必要的简化： 1、节点按刚度和受力合理选择下肢为固定端，其余肢竭设分析钢片，将内力直接作用在钢片上，按中 震弹性组合包络加内力； 2、节点材料按完全弹性考虑，不考虑材料塑性： 3、网格划分单元类型采用六面体减缩积分单元C3D8R，划分网格较均勾，计算量较小，易收效 科柱节点在结构中的具体位置，如下图所示

等级C60，节点区钢板应力小于材料设计强度（应力339Mpa），下端应力较大，施工图设计时考虑纯角 处圆滑过度，节点钢隔板应力适中，有效加强了节点薄弱部位混凝土应力左下端最大值52.5Mpa，大于 过料强度标准值38.5Mpa，考患到外图钢曾对混效土抗压强度有效大作用，且在施工图设计时钢管内部 退向按一定间距设置模向环板，也可减少混落土应力。故该节点是安全的

9.4.1风报适度分折

9.4.2股股超质分期

对于低频率的结构，例如本工程所采用的大跨楼益，其最大的最动是由与结构自振频率有关的频繁步行力面 引起的共振，在此对整向扳动频率小于3Hz的区域进行整向振动舒适度分析。存在区域主要有两处：一处为大跨度 益；另外为外退挑部位，此些静况各层均存在，选取某标准层作相应分析。 《高易建落温凝土结格技然规程

9.4.2.1标准具大路皮格板活度分析

2,Fg/Po其中阻尼序取0.035 新型 周期 0. 24728 0. 22867 0. 22480 0. 19507 0. 18857 0. 16173 频本 4. 04400 4. 37311 4. 44840 5. 12636 5. 30307 6. 18314 F, 0, 07285 0. 06492 0. 06323 0. 04988 0. 04689 0. 03446 0. 01330 0. 01185 0. 01154 0. 00911 0. 00856 0. 00629

a,= F,*g/βo 其中阻尼β取0.035 架型 周期 0. 24728 0. 22867 0. 22480 0. 19507 0. 18857 0. 16173 频本 4. 04400 4. 37311 4. 44840 5. 12636 5. 30307 6. 18314 F, 0, 07285 0, 06492 0, 05323 0. 04988 0, 04689 0. 03446 a 0. 01330 0, 01185 0, 01154 0. 00911 0. 00856 0. 00629

根据计算得到各题率下格盖坚向报动加速度ap小于0.05n/s，此区或格盖整自报动加速度端足提范要求

数据计算得到客频率下楼盖整向报动加速度部小于规范办公限值，此区域楼盖竖向振动如建度满是煤 蓝退求

9.5结构施工模拟分析

9.5.1 分析目的

传统的结构分析方法都是以线工后的整体结构作为分析对象，将各种费载一次性加在结构上进行计算 的，这在实用计算时经常会由于忽略了整向构件的整向变形差对内力结果的影响以及顺序分层随工过程中 分层加载对结构内力和变形的影响，从而得到一些与实际情况明显不符的结果。 深业物流中心主塔楼高299.6m，是一个超高层建筑，施工过程教长，为了考累结构在随工阶段的安全 性，并为准确反映结构在链工过程中的受力特征，从以下几个方面进行了分析：1)分析了长时间随工过程 中整向构收缩徐变对结构主要受力构件的内力和变形的影响：2）比较了逐层如载逐步形成的变形和刚度 的施工过程模报计算方法对结构内力和变形的影响。从为结构在更复杂的受力状态（风、地震、温度作 用）下提供分析和研究的基础，并为施工方案充分保证设计意图的实现、结构合理安全随工提供参考依据 9.5.2施工步限的划分 将整个施工过程划分为18个步暴来进行施工模报分析，以每5层作为一个随工步案，假定的施工加载 时间如下： (1）核心筒先施工，采取爬模施工，随工建度为5天/每层。 （2）外框柱及核心筒外部的楼面楼板在第25天开并始滤工，施工周期为5天，外框柱的随工滞后于核 心简五层 （3）在主体结构随工至25层处都墙施工开始，此时主体结构已随工125天，幕增随工进度假定为6 天/层，共清420天，即在主体楼板结构封项后180天都增施工完成。

传统的结构分析方法都是以峻工后的整体结构作为分析对象，将各种劳载一次性如在结构上进行计算 的，这在实用计算时经常会由于忽略了整向构件的整向变形差对内力结果的影响以及顺序分层随工过程中 分层加载对结构内力和变形的影响，从而得到一些与实际情况明显不符的结果 深业物流中心主塔楼高299.6m，是一个超高层建筑，施工过程教长，为了考累结构在随工阶段的安全 性，并为准确反映结构在随工过程中的受力特征，从以下几个方面进行了分析：1)分析了长时间随工过程 中整向构件收增徐变对结构主要受力构件的内力和变形的影响；2）比较了逐层如载逐步形或的变形和刚度 的施工过程模按计算方法对结构内力和变形的影响。从而为结构在更复杂的受力状态（风、地囊、温度作 用）下提供分析和研究的基础，并为施工方案充分保证设计意图的实现、结构合理安全随工提供参考低据 R5.TA

9.5.2施工步器的划分

将整个施工过程划分为18个步来进行施工模拟 时间如下： 1）核心筒先施工，采取爬模施工，随工建度为5天/每层 （2）外框柱及核心筒外部的楼面楼板在第25天开始施工，施工周期为5天，外框柱的随工滞后于核 心五层 （3）在主体结构随工至25层处都墙施工开始，此时主体结构已随工125天，幕增随工进度假定为6 天/层，共需420天，即在主体楼板结构封项后180天幕增施工完成， SSnB

表95.1工股分0器价路防工步器

9 51RSTE820TET8

式中，t为所考患时刻的混凝土龄期：0（。）为混效土如载时的混效土应力；E(28)为龄期28d时混凝 的弹性模量（在进行徐变试验时，标准做法是在混发土龄期28d时开始加荷）；9(，，）为时间t的徐变系 数，是徐变应变与弹性应变的比值，与周图环境的相对湿度、构件的名义尺寸以及构件与大气接触的周边 长初祖送

限凝土的业带皮变计算公式为

结构的MIDASGEN模型如图所示，求取的结构的动力特性及总质量见表由表可知，MIDASGEN R取的结构前15阶周期及其振型方向均与SATWE、ETABS计算的相当接近，结构总质量也十分接近。却 用于进行随工阶段稳担分折的结构模型是准确可靠的

图 9.5.2MIDAS GEN

超限高易建发技需设防专璃审查报告

MIRASGEN计意型与基能摄型结抢持性比势

结构不同随工阶段及使用阶段整向构件的整向变形包括整向萄教作用下的变形、徐变引起的整向变开 及收缩可起的版自变形，如下图所示

图9.5.3自检性的向变形

分别提取核心简完或时刻、装样完成时别和建筑使用10年三个不同时刻，外框柱各个高度上的整向 形如图9.5.4所示 从图可以看出，随着结构高度的增加，外框柱整向变形随高度先变大后变小，这符合结构实际的变形 现律。结构上某点的整向变形是其下部所有结构整向应变的累积。处于顶部的节点，由于施工时间晚，承 受荷载小，尽曾其下部结构高度银大，但所引起的下部结构的应变银小；处于底部的节点，虽然施工时间 早，承受萄载大，应变较大，但其离地面的高度较小，累积作用很弱，所以变形也小，结构的最大变形发 生在结构中上部，外框柱的变形量终可达208.6mm。且随着时间的增长，量大值出现位置融格层上稳。

图 9. 5. 4 外样柱的题向变形及累程总变形随高度的变化

图9.5.5外提柱备价股整向变形的组成成分

超限高易建技置设险专璃审查据

38.9%，筛性变形约占61.1%，装修完成后收缩和综变引起的总变形约占46.0%，弹性变形约占54.0% 建筑使用10年后，收缩和价变引起的总变形约占53.6%，弹性变形约占46.4%，可见，装修完成后，收维 徐变引起变形的增长逐潮缓慢，到建筑使用10年后，收缩像变引起的变形略大于结构的筛性变形。 在辨性变形阶段，考虑混凝土的收缩徐变时，混凝土承担的整向萄载不断转移到型铜部分，型钢承担 的整向荷教将有所增如。但该内力重分配题导致型钢承担的萄载增大，但外框柱的极限承载力不会受到累 明 核心简施工完或后、装能完或时刻和建筑使用10年三个不同时刻核心简各高度上的整向变形及累积 如图所

核心简的整向变形和外框准的整向变形趋势相同，均为上下小，中间大，顾因也与外框柱相 结构的最大变形发生在结构中上部，变形最终可达278.8mm，且题着时间的增长，最大值出现位 随楼层上移， 由于外框柱和核心筒的结构形式、材料特性不同，其整向变形必然有所差异。计算表明，混凝 的收缩徐变时导致内外整向变形差的重要原因。由于下层荷载引起的本层位移可在施工过程中通 测量、找平的方式来消除，故施工过程中混凝土收缩徐变导致的内外整向变形差为本层及以上层 引起的本层位移差。定义外框柱与核心筒简的整些向变形差为本层及以上层引起的核心简整向变形减 去外框柱的整向变形，可得结构族工完或眉该整向变形差随结构高度变化的曲线

图 9. 5. 7竖向变形差变化曲线 由图可知，结构施工完成后，内外简变形差较大值出现在200m左右的高度处，大概30mm之内，在 结构高度大于250m以上区域某住宅工程高层建筑施工组织设计方案.doc，由于框架柱上部的楼层数量少与核心简剪力增，且项部剪力增面积存在一 定程度的缩减，导致核心简剪力增承受的整向萄载加大，核心筒的整向变形相对外框柱发展较快，筒内 外相对整向变形加大。 下图为施工模拟分析及一次性加载分析结构外框柱的内力比较。图中，两种分析的结果均为组合工况 1.35D+0.98L的分析结果

图9.5.9紧向范数作用下外挺柱轴力随接层的变化

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显，上部速渐趋于基本一致。但考患到该内力相对于柱的极限承载力存在数量级上的差别，故该差别不会 危及到结果的安全性， 9.5.6结论 本报告分析了结构考虑收缩徐变影响的施工过程。分析结果表明： 随着结构高度的增加，整向构件整向变形慰高度先变大后变小，结构的最大变形发生在结构中上部， 外框柱的变形退终可达208.6mm，核心简变形最终可达278.8mm，且随着时间的增长，最大值出现位置随 楼层上移， 整向构件封项时划收缩和徐变引起的总变形约占38.9%，建筑使用10年后增至占53.6%，筛性变形的 占46.4%。核心简在结购封顶时测收和得变起的息变形约占36.5%，筑使用10年后，收编和得变号 起的总变形约占49.3%，装修完成后，整向构件收缩像变引起变形的增长逐渐缓慢，到建筑使用10年后， 收缩徐变引起的变形接近或略等于结构的弹性变形， 结构随工完成后，内外简变形差较大值出现在200m左右的高度处，大概30mm之内；项部部分楼层 由于框架柱所受荷载减小及势力填面积的缩减，核心简的整向变形相对外框柱发展较快，框简内外相对整 向变形加大。 考虑施工模拟时，外框柱的内力均较大于一次性加载的分析结果，但该内力远小于外框柱的承载能力

显，上部速渐趋于基本一致。但考患到该内力相对于柱的极限承载力存在数量级上的差别，故该差别不会 他及到结果的安全性， 9.5.6结论 本报告分析了结构考虑收缩徐变影响的施工过程。分析结果表明： 随着结构高度的增加，整向构件整向变形慰高度先变大后变小，结构的最大变形发生在结构中上部， 外框柱的变形退终可达208.6mm，核心简变形最终可达278.8mm，且随着时间的增长，最大值出现位置 按层上移， 整向构件封顶时刻收缩和徐变引起的总变形约占38.9%，建筑使用10年后增至占53.6%，弹性变形 占46.4%。核心简在结构封项时划收缩和徐变引起的总变形约占36.5%，建筑使用10年后，收缩和徐变号 起的总变形约占49.3%，装修完成后，整向构件收缩徐变引起变形的增长逐渐缓慢，到建筑使用10年后， 收缩徐变引起的变形接近或略等于结构的辨性变形， 结构随工完成后，内外简变形差较大值出现在200m左右的高度处，大概30mm之内；项部部分楼层 由于框架柱所受荷载减小及剪力填面积的缩减，核心简的整向变形相对外框柱发展较快，框简内外相对些 向变形加大。 考患施工模拟时，外框柱的内力均较大于一次性加载的分析结果，但该内力远小于外框柱的承载能

表9663263868 4088 132

1）针对工程的超限情况，提出了全面的抗震性能目标， 2）采用ETABS和SATWE两种计算程序对结构整体线弹性进行对比分析，互相校核整体指标和重要 构件的内力设计值，确保分析结果的准确、可掌。 3）对结构构件进行了客种工况下的强度验算，满足规范要求。 4）对结构及构件进行中囊验算，结构中震的性能满足设定的性能目标。 5）对楼板进行应力分析，保证楼板的正常便用性能和承载能力 6）对关键构件进行了详组有限元分析，保证其地震作用下的安全性能。 7）对结构进行了楼板好适度、随工模拟分析等，以期把握结构在正常使用过程中的性能、随工阶段的 安全性，并为随工阶段合理随工方案的选择提供参考依据。 8）对整体结构进行大囊弹塑性分析，以了解结构在享遇地震作用下的性能

10.2提含设计及构造措施

累据抗展性能目标，结合费多设计，特采收如下构造措随： 1）楼盖开润周边楼板、核心筒内楼板厚度取120至150mm，采用双层双向配筋，配筋率控制在0.25 以上，斜柱区战部位楼板DB37／T 4371-2021 水利工程质量检测管理规范.pdf，采用楼板后施工的方式，加大楼板厚度（斜柱上下层最小厚度取180mm），采 用双层双向配筋，配筛率控制在0.25%以上 2）计算中由于底部部分楼层剪重比不是，按抗规所提的方法对楼层的地囊剪力进行调整；设计时对 CQC法计算的楼层剪力无法包络时程分析结果的楼层，将CQC法所得的楼层剪力进行放大。 3）提高底部加强区核心简的整向以及本平向分布钢筛配筋率至0.45%，提高约束边缘构件累航以及需 的配筋率；根据计算结果适当加强联部在大震弹性反应增作用下出现拉力的部分增肢的配筋。 4）对53层大囊弹塑性时程分析中剪力段大的填肢，适当提高其本平分布钢筛的配筋率， 5）如强斜柱与上下层案的节点构造：斜柱上端承受压力较大的梁两侧设置次案，减小受压案的计算长 文 6）按相关规范、计算和构造要求，适当加强连案的配摘率，使连案达到可抗弯癌服、不发生抗势届服 的破坏机制，对高跨比较大的连，应设置斜向交叉暗撑和双连案构造。 7）为减小施工过程中核心简与外框柱的整向变形差，核心简提前随工，且建议在随工过程中案用预测 和监测相结合的方法补结能正建越的楼面标高