标准规范下载简介

建筑工程模板支架、外脚手架标准计算手册，101页可下载.pdf

经过计算得到最大弯矩M=0.123kNm，最大支座反力R=2.698kN， 大变形v=0.109mm 1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下： a = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值α=1.23×10/4.90×10*=2.5 N/mm; 次楞的抗弯强度设计值：［f］］=17N/mm； 次楞最大受弯应力计算值=2.5N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求！ 2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值：[v］=500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值v=0.109mm小于次楞的最大容许挠度值 v]=1.25mm，满足要求！ （2）主楞计算

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井点降水施工工艺流程图三局第一建设工程有限责任公

主楞承受次楞传递的集中力，取次榜的最大支座力2.698kN，按照集中荷载 乍用下的两跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面 抵抗矩W分别为： W = 2×4.493=8.99cm; I = 2x10.783=21.57cm; E = 206000. 00 N/mm:

180 180 180 180 180 180 1.35 [2.7 [2.7 [2.7 [2.7 [2.7 [1.35 200 400 300 180

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主榜楞的受弯应力计算值α=36N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值 f]=205N/mm²，满足要求！ 2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.135mm 主楞的最大容许挠度值：［v]=400/400=1mm; 主楞的最大挠度计算值v=0.135mm小于主楞的最大容许挠度值 v]=1mm，满足要求！

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

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o=Mmax/W=0.157×10/37500=4.199N/mm≤LfJ=15N/mm 满足要求！ 2）挠度验算 Vax=0.677q2L/(100EI)=0.677×30.7×200*/(100×10000×281250)= 0.118mm≤[v]=1/250=200/250=0.8mm 满足要求！ 3）支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R=R=0.4q1静1+0.45q1活1=0.4×37.3×0.2+0.45×1.764x0.2=3.143kN R2=R3=1.1q1静1+1.2qi活1=1.1×37.3x0.2+1.2×1.764×0.2=8.629kN 标准值（正常使用极限状态） R,=R=0.4 q21=0.4x30.7×0.2=2.456kN R2 =R3 =1. 1 q21=1. 1×30. 7×0. 2=6. 754kN

+*************************************************************** (1) 茶 (2) (3) 卡 500 500 500 +

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梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rax=max[1.1qil1,0.4qul,+qil2]=max[1.1x8.678x0.5 0.4×8.678×0.5+8.678×0.1]=4.773kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R,=R=2.837kN，Rz= R3=4.773kN 正常使用极限状态 Rmax=max[1.1q2l1，0.4q2l,+q2l2]=max[1.1x6.794x0.5, 0.4×6.794×0.5+6.794×0.1」=3.737kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R，=R"4=2.459kN， R'2=R"3=3. 737kN

主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取 半，计算简图如下：

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Vmx=1. 122kN Tux=2Vmx/A=2×1.122×1000/424=5.291N/mm*≤[t]=125N/mm 满足要求！

Vmax=0.12mm≤[v]=1/250=600/250=2.4mm 满足要求！ 4）支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R=0.595kN，R2=7.015kN，R3=7.016kN，R4=0.595kN （6）可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30

两侧立柱最大受力R=max[Ri，R4]=max[0.595，0.595」= 0.595kN≤0.85×8=6.8kN

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5.2综合计算实例二【单、双排脚手架】

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q=1.2x(0.033+Gkjbxlb/(n+1))+1.4×Gkxlb/(n+1)=1.2x(0.033+0.35×0.9/2)+1.4×3×0. 2=2.119kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbxlb/(n+1))+Gkxlb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/2)+3×0.9/2=1.541kN/m 计算简图如下：

q=1.2×(0.033+Gkjbxlb/(n+1))+1.4×Gkxlb/(n+1)=1.2x(0.033+0.35×0.9/2)+1.4x3x0.9 2=2.119kN/m 正常使用极限状态 1=(0.033+Gkjbxlb/(n+1)+Gkxlb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/2)+3×0.9/2=1.541kN/m 计算简图如下：

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[1] [2】 [3] 十 1500 1500 一 1500 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×2.119x1.52=0.477kNm o=Mmax/W=0.477×106/4490=106.184N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.677×1.541×15004/(100x206000x107800)=2.378mm vmax=2.378mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×2.119x1.5=3.496kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.541×1.5=2.542kN （四）、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.496kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=2.542kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

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o=Mmax/W=0.004×106/4490=0.902N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

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可水平杆：Rmax=3.496kN

横向水平杆：Rmax=0.018kN 满足要求！

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆： NG1k=(gk+laxn/2x0.033/h)xH=(0.129+1.5×0/2x0.033/1.8)x19.1=2.464kN 单内立杆：NG1k=2.464kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆： NG2k1=(H/h+1)×laxlbxGkjbx1/3/2=(19.1/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/3/2=0.914kN 1/3表示脚手板3步1设 单内立杆：NG2k1=0.914kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆： NG2k2=(H/h+1)xlaxGkdb×1/2=(19.1/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.48kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwxlaxH=0.01×1.5×19.1=0.286kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.914+1.48+0.286=2.681kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.914kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=laxlbx(njxGkji)/2=1.5×0.9x(2x3)/2=4.05kN 内立杆：NO1k=4.05kN

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组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.464+2.681)+ 0.9×1.4×4.05=11.277kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.464+0.914)+

0.9x1.4x4.05=9.157kN

（七）、立杆稳定性验算

立杆计算长度10=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比2=10/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度10=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比=10/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2x(2.464+2.681)+1.4x4.05=11.844kN o=N/(βA)=11844.23/(0.188×424)=148.588N/mm2≤[f)=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9x1.4NQ1k=1.2×(2.464+2.681)+0.9x1.4x4.05 =11.277kN

（九）、连墙件承载力验算

长细比入=10/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，Φ=0.896 (Nlw+N0)/(βAc)=(7.212+3)×103/(0.896×424)=26.88N/mm2≤0.85×[fJ=0.85

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x205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.541+3=10.541kN<0.9×12=10.8kN 满足要求 （十）、立杆基础承载力验算 立杆基础底面的平均压力中，为提高安全系数，顶板基础承载力标准值按 照fgk=150kPa计算 单立杆的轴心压力标准值 N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.451+3.123+4.05=9.624kN 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=9.624/(1x0.25)=38.497kPa≤fg 一 150kPa 满足要求！

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5.3综合计算实例三【悬挑脚手架】

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大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨口

计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩

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大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.33×0.8×1.5/（1+1）=0.198kN； 活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/（1+1）=1.200kN； 集中荷载的设计值：P=1.2×（0.05+0.198）+1.4×1.2=1.978kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分 配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = q12 /8 Mqmax = 1.2X0.033X0.82/8 = 0.003 kN ·m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax= P1/4 Mpmax = 1. 978 X 0.8/4 = 0. 396 kN · m ; 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.399kN·m; 最大应力计算值g=M/W=0.399×10°/4490=88.798N/mm²； 小横杆的最大弯曲应力=88.798N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分

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（四）脚手架立杆荷载的计算

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（七）悬挑梁的受力计算（含阳角等最危险位置计算）

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点

商业办公楼电气施工方案，从安装到调试！67页Word版可下载！.docx1.支座反力计算公式

R = N(2++)+(1+) 2

2.支座弯矩计算公式

3.C点最大挠度计算公式

3.C点最大挠度计算公式

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上海市虹口区外滩中信城发展项目总承包工程五十五层高层施工方案 中建XX局（404P）-.doc中建三局第一建设工程有限责任公司