标准规范下载简介
DBJ03-27-2011内蒙古公共建筑节能设计标准2011.pdfKm一一外墙平均传热系数W/（m2·K）； K。一一外墙主体部位传热系数W/（m²·K）： 一外墙主体部位面积m?： K.一一外墙结构性热桥部位传热系数W/（m²·K）； F一一外墙结构性热桥部位面积m2。 B.0．2在工程实践中，出丁主体部位与热桥部位的面积F，与F的计算比较繁琐，而.且也不易计算准确，为了方便外墙建 筑热工节能计算，可采用以下的简化方法计算外墙的平均传热系数。
B．0．2在工程实践中，出丁主体部位与热桥部位的面积F。与F的计算比较繁琐，而.且也不易计算准确，为 筑热工节能计算，可采用以下的简化方法计算外墙的平均传热系数。
YB／T 4388-2013标准下载K=(A·K,+B· K,)
是外墙巾 体面积的比值：基它符号同上
表B.0.2.1A与B的经验参考取值
C.0．1所设计建筑是否满足本标准的节能要求，可利用表C.0.1和表C.0.2进行判断 表C.0.1严寒地区A区和B区建筑节能判断表
附录C严寒地区建筑节能判断表
页码，21/42工程名称工程编号建筑设计单位外表面积m建筑面积m²地上层数建筑体积m结构类型地下层数体形系数S设计建筑各个方向的窗墙面积比（≤0.7）屋顶透明部分与屋顶总面积之比南东西北(≤0. 2)设计建筑标准限值传热系数K圈护结构部位传热系数K[W/(m²·K)][W/(m².K)]体形系数≤0.30.3<体形系数≤0.4屋面≤0.35≤0.30屋顶透明部分≤2.5≤2.5外墙（包括非透明幕墙）≤0.45≤0.40底面接触室外空气的架空或外挑楼板≤0.45≤0.40非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板0.60.6窗墙面积比≤0.2《3.0《2.7单一期向0.2<窗墙面积比≤0.3《2.82.5外窗（包0.3<窗墙面积比≤0.4《2.5《2.2括透明幕墙)0.4<窗墙面积比≤0.52.01.70.5<窗墙面积比≤0.7≤1.7≤1.5周边地面的热阻R[(m·K)/W]≥2.0≥2. 0非周边地面的热阻R[(m".K)/W]≥1.8≥1.8采暖地下室外墙（与土壤接触的墙）的热阻R≥2.0≥2.0(m.K)/W注：当所设计建筑的各项指标都满足标准限值时，可直接判断所设计建筑为节能建筑。设计单位：图审单位意见：项目负责人计算人（盖章）(盖章）审核人年月年月日审定人另注：当所设计建筑的各项指标不能完全满足本表的限值时，必须假设参照建筑利用权衡判断法进行节能设计权衡计算，并调整所设计建筑的材料和构造，直至使所设计建筑达到节能设计要求。表C.0.2严寒地区C区建筑节能判断表21
页码，22/42工程名称工程编号建筑设计单位外表面积m建筑面积m²地上层数建筑体积m结构类型地下层数体形系数S设计建筑各个方向的窗墙面积比（≤0.7）屋顶透明部分与屋顶总面积之比南东西北(≤0.2)设计建筑标准限值传热系数K围护结构部位传热系数K[W/(m²·K)][W/(m".K)]体形系数≤0.30.3<体形系数≤0.4屋面0.45《0.35屋顶透明部分≤2.62.6外墙（包括非透明幕墙）0.50≤0.45底面接触室外空气的架空或外挑楼板0.50《0.45非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板0.800.80窗塔面积比≤0.23.2≤2.8单一朝向0.2<窗墙面积比≤0.32.92.5外窗（包0.3<窗墙面积比≤0.42.6≤2.2括透明幕墙)0.4<窗墙面积比≤0.5≤2.11.80.5<窗墙面积比≤0.7<1.8≤1.6周边地面的热阻R[(m² · K)/W]≥2.0≥2.0非周边地面的热阻R[(m².K)/W)≥1.8≥1.8采暖地下室外墙（与土壤接触的墙）的热阻R≥1.8≥1.8[(m².K)/W]注：当所设计建筑的各项指标都满足标准限值时，可直接判断所设计建筑为节能建筑。设计单位：图审单位意见：项目负责人计算人审核人（盖章）（盖章）月目年月日审定人另注：当所设计建筑的各项指标不能完全满足本表的限值时，必须假设参照建筑利用权衡判断法进行节能设计权衡计算，并调整所设计建筑的材料和构造，直至使所设计建筑达到节能设计要求。附录D围护结构热工性能简化权衡计算表表D.0.1围护结构热工性能简化权衡计算表22
页码，23/42工程名称工程编号设计单位建筑面积m体形屋顶透明部分外表面建筑体系数积m积ma窗墙面积比与屋顶总面积s之比原设计建筑参照建筑南东西北调整后建筑围护结构总传热性能计算修正原设计建筑参照建筑调整后的设计建筑计算项目系数K;Fe,K;FKF:e;K,FK;F;e,K,F屋面屋顶透明部分南单一朝向外东墙（包括非西透明幕墙）北底面接触室外空气的架空或外挑楼板非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板南单一朝向东外窗（包西括透明幕北墙）ZeK,F周边地面的热阻R2.0(m².K)/W非周边地面的热阻R1.8(m*.K)/W采暖地下室外墙（与土壤接触2.0（严寒地区A区、B区）的墙）的热阻R（m·K）/W1.8（严寒地区C区）项目负责人注：当原设计建筑的ZeKF或调整后设计建筑的ZeK,F不大于参照建筑的ZeK，F，且原设计建筑或调整后的设计建筑地面热阻与采暖地下室外墙的热阻计算人不小于参照建筑对应限值时，即可判定建筑热工设计满足节能要求。审定人附录E公共建筑设计说明节能专篇E．0.1在公共建筑设计的总说明中，要求有《节能专篇》，其中建筑热工部分的内容与要求如下：1工程名称建筑类型；结构体系2总建筑面积m²：层数（地上）层：地下层：建筑体积m3：外表面积m²：体型系数3本工程项日地处气候分区严寒区的区；采暖期室外计算温度℃；采暖度口数4建筑围护结构各部分的节能措施与热工性能：23
页码，24/42采用的节能措施与构造传热系数建筑围护结构备注(W/m².K)屋面外墙底面接触室外空气的架空层或外挑楼板非采暖房间与采暖房间的隔墙非采暖房间与采暖房间的楼板单一朝向外窗南东窗墙气密性（包括透明幕西面积墙)北比屋顶透明部分所占气密性比例周边地面热阻值（m·K）/W非周边热阻值（m·K）/W采暖地下室外墙热阻值（m·K）/W5其它需要特别说明的节能措施及相关技术参数。E.0．2在公共建筑设计的总说明中，要求有《节能专篇》，其中建筑设备部分的内容与要求如下：1工程名称地理位置：建筑用途2窗墙面积比：(南)(东）(西)(北)()()3建筑设备的相关参数与节能措施：总热负荷W采暖(空调)建筑热负荷指标W/m负荷总冷负荷W建筑冷负荷指标W/m冷水管道空调冷热水系统最大能两管制管道热水管道效率比(ER)冷水管道四管制管道热水管道采暖系统循环水泵的耗电输热比（EHR）冷水（热泵）机组制冷性能系数W/W冷水（热泵）机组综合部分负荷性能系数W/W冷源单元式机组能效比W/W溴化锂吸收式机组性能系数W/W热源锅炉额定热效率（%）建筑采暖、空调水系统总阻力损失（kPa)1其它需要特别说明的节能措施及相关技术参数。附录F建筑物内采暖和空气调节冷、热水管的经济绝热厚度F0.1建筑物内采暖和空气调节冷、热水管的经济绝热厚度，亦可按表F.0．1选用。表F.0．1建筑物内采暖和空气调节冷、热水管的经济绝热厚度24
注：1绝热材料的导热系数入： 离心玻璃棉：入=0.033+0.00023tm［W/（m·K）」； 柔性泡沫橡塑：2=0.03375+0.0001375t㎡［W/（m·K）］。 式中：t一一绝热层的平均温度（℃）。 2当采用其它绝热材料时，应根据实际导热系数进行修止计算。 3空调冷凝水管、单冷空调水管、采暖补水管等单冷管道按防结露要求计算 附录G保温材料的导热系数入及修正系数α 材料在不同使用场合的导热系数入与修正系数α可按表G.0．1选用， 表G.0.1保温材料的导热系数与修正系数a
注：表中的标准导热系数为检测条件下的实测值，计算导热系数是在不同的使用场合、考虑影响因素修 此值仅供设计计算参考采用。
为了便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词，说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。 2表示”格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。 3表示允许稍有选择，在条件许可时，首先应这样做的用词：正面词采用“宜”；反面词采用“不宜” 4表示有选择，在一般条件下可以这样做的，采用“可”。
了便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词，说明如下： 1表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。 2表示”格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。 3表示充许稍有选择，在条件许可时，首先应这样做的用词：正面词采用“宜”；反面词采用“不宜” 4表示有选择，在一般条件下可以这样做的，采用“可”。
2房屋建筑划分为工业建筑和民用建筑。民用建筑又分为居住建筑和公共建筑。公共建筑则包含办公建筑（有 办公楼、写字楼等），商业建筑（如商场、商店和金融类建筑等），旅游建筑（如旅馆、饭店、娱乐场所等） 建筑（包括文化、教育、科研、医疗、卫生、体育建筑等），通信建筑（如邮电、通讯、广播用房等）以及交 （如机场、车站建筑等）
在确保室内热环境质量的同时，以提高人民 本，合理进行建筑外围护结构的热工性能设计，利用高效率的采暖、通风、空气调节与照明设备。在进行公 计时，除应满足本标准外，尚应衍合国家现行的有关强制性标准的规定
2.0.1透明幕墙是专指可见光可以直接透过它而进入室内的幕墙。除玻璃外，透明幕墙的材料也可以是其它透明材料。 在本标准中，设置在常规的墙体外侧的玻璃幕墙不作为透明幕墙处理。 2．0.3围扩结构热工性能权衡判断是种性能化的设计方法，为了降低空气调节和采暖能耗，本标准对建筑物的体形系 数、窗墙面积比以及围扩结构的热工性能规定了·系列刚性的指标，所设计的建筑有时不能同时完全满定所有这些规定的 指标。在这种情况下，可以通过不断调整设计参数并计算能耗，最终达到所设计建筑全年的空气调节和采暖能耗不大于参 照建筑的能耗的目的。这种过程在本标准中称之为权衡判断。 2．0．4参照建筑是进行围护结构热工性能权衡判断时，作为计算全年采暖和空调能耗用的假想建筑，参照建筑的形状、 大小、朝向以及内部的空间划分和使用功能与所设计建筑完全一致，但围护结构热工参数和体形系数、窗墙比等重要参数 立符合本标准的刚性规定
3建筑与建筑热工设计 3. 1 一般规定
3．1．1建筑的规划设计是建筑节能设计的重要内容之一，要针对建筑的总平面布置、建筑的平、立、面形式、太阳辐 射、自然通风等因素对建筑能耗的影响进行分析。基本原则是在冬季最大限度地利用自然能源来取暖，尽可能多的获取热 量和减少热损尖；在夏季最大限度地减少由于太阳辐射得热，并利用自然能源来降温冷却，以达到节能日的。 在建筑节能中，朝向选择的基本原则是有利于冬季获取太阳能并避开主导风向、减少冷风渗透导致的采暖热损失，夏 李有利于自然通风并防止太阳的热辐射；但是，由于公共建筑的朝向与总平面布局的确定，需要考虑诸如城市规划、道路 条件、周边环境、地形以及历史等诸多因素。因此，在建筑朝向的选择上，依然需要多方比较、权衡得失、优化建筑的规 划设计，尽可能选择当地建筑的最佳朝向或适宜的朝向：以达到建筑节能的要求。 3．1．2强制性条文。在严寒地区建筑体形的复杂性对冬季建筑采暖的能耗影响较人。建筑体形系数越人，单位建筑面积 对应的外表面积就越人，建筑的采暖耗热量就越人。但是在体形系数较小的条件制药下，建筑造型、平面布局和采光通风 等多方面势必受到影响与制约。因此，建筑师在考虑满足建筑功能和合理确定平面形状时，必须考虑本地区的气候条件， 确定外围护结构的总表面积、构造形式和建筑造型，尽可能减少房问的外围护结构面积，使体形不宜太复杂，凹凸面不宜 过多 否则，当所设计建筑的体形系数大于0．4这一限值时，则必须按照本标准的第3．4节的规定进行权衡判断，并依据第 ，5节的方法进行简化权衡设计计算，通过计算控制后的建筑外围护结构的热工性能，势必有一定程度的提高。
的规划设计是建筑节能设计的重要内容之一，要针对建筑的总平面布置、建筑的平、立、面形式、太阳辐 等因素对建筑能耗的影响进行分析。基本原则是在冬季最大限度地利用自然能源来取暖，尽可能多的获取热 大；在夏季最大限度地减少由于太阳辐射得热，并利用自然能源来降温冷却，以达到节能日的。 中，朝向选择的基本原则是有利于冬季获取太阳能并避开主导风向、减少冷风渗透导致的采暖热损失，夏 通风并防止太阳的热辐射；但是，由于公共建筑的朝向与总平面布局的确定，需要考虑诸如城市规划、道路 竞、地形以及历史等诸多因素。因此，在建筑朝向的选择上，依然需要多方比较、权衡得失、优化建筑的规 能选择当地建筑的最佳朝向或适宜的朝向，以达到建筑节能的要求。
、建筑的平、立、剖面形式、太阳辐 时、自然通风等因素对建筑能耗的影响进行分析。 并利用自然能源来降温冷却，以达到节能目的， 开主导风向、减少冷风渗透导致的采暖热损失，夏 季有利于白然通风并防止太阳的热辐射： 建筑的朝向与总平面布局的确定，需要考虑诸如城市规划、道路 条件、周边环境、地形以及历史等诸多因素。因此，在建筑朝向的选择上，依然需要多方比较、权衡得失、优化建筑的规
划设计，尽可能选择当地建筑的最佳朝向或适宜的朝向，以达到建筑节能的要求。 3.1.2强制性条文。在严寒地区建筑体形的复杂性对冬季建筑采暖的能耗影响较大。建筑体形系数越大，单位建筑面积 对应的外表面积就越大，建筑的采暖耗热量就越大。但是在体形系数较小的条件制约下，建筑造型、平面布局和采光通风 等多方面势必受到影响与制约。因此，建筑师在考虑满足建筑功能和合理确定平面形状时，必须考虑本地区的气候条件， 确定外围护结构的总表面积、构造形式和建筑造型，尽可能减少房间的外围护结构面积，使体形不宜太复杂，凹凸面不宜 过多。 否则，当所设计建筑的体形系数人于04这一限值时，则必须按照本标准的第3．4节的规定进行权衡判断，并依据第 3.5节的方法进行简化权衡设计计算，通过计算控制后的建筑外围扩结构的热工性能，势必有定程度的提高。
3.2围护结构热工设计
3.2.3由于围护结构中窗过梁、圈梁、钢筋混凝土抗震柱、钢筋混凝土剪力墙、梁、柱等部位的传热系数 位的传热系数，形成热流密集通道，即为热桥。本条规定的主要目的是防止冬季采暖期热桥内壁表面温度太 构内表面的局部温度低丁室内的露点温度时，对应的内壁表面就不可避免地产生结露现象，并导致内表面的 响室内环境质量。
3．2．4强制性条文。每个朝向窗墙面积比是指每个朝向外墙面上的窗、门及幕墙的透明部分的总面积与所 外墙面的总面积（包括该朝向上的窗、门及幕墙的透明部分的总面积）之比， 本条规定对公共建筑达到节能目标是十分关键的，非常重要的。如果所设计的建筑满足不了规定指标的 限值，则必须按本标准第3．4节的规定对该建筑进行权衡判断。权衡判断时，参照建筑的窗墙面积比、窗的 频遵守本条规定。 本条标准充许采用“面积加权”的原则，使某个朝问整个玻璃（或其它透明材料）幕墙的热工性能达到 表中的要求。例如某宾馆大厅的玻璃幕没有达到要求，但是可以通过提高该朝向墙面上其它玻璃（或其它透明 性能的方法，使该朝向整个墙面的玻璃（或其它透明材料）幕墙达标。
3．2.6建筑中庭空间高大，在炎热的夏季，中庭内的温度较高。因此，应考虑在中庭上部的侧面开设一些窗户或其它形 式的通风口，充分利用自然通风，达到降低中庭温度的目的。必要时，应考虑在中庭上部的侧面设置排风机械加强通风， 改善中庭热环境
3.2.7在公共建筑 止至 气质量符合国家有关标准的关键。适时开启外窗通风降温是建筑节能与提高室内热舒适性的重要手段 为了保证室内具有良好的自然通风条件，本条明确规定外窗的可开启面积不应小于窗面积的30%。在室外气象条件较 好的情况下，可以通过合理、适时地开启外窗通风来获得热舒适性和良好的室内空气品质。 3.2.8公共建筑的性质决定了其外门开启频繁。在严寒地区的冬季，外门的频繁开启导致室外冷空气大量进入室内，从 而增加采暖能耗。设置门斗可以避免冷风直接进入室内，在节能的同时，还能提高门厅的热舒适性。 3．2．9公共建筑一般室内热环境条件较高，为了保证建筑的节能，要求外窗具有良好的气密性，防止冬季冷空气的大 渗透。故外窗的气密性不得低于国家规定的1级标准。 3．2．10日前国内的幕墙工程，主要考虑幕墙围护结构的结构安全性、日光照射的光环境、隔绝噪声、防止雨水渗透以 及防火安全等方面的要求，较少考虑幕墙围护结构的保温隔热、冷凝等节能问题。为了节约能源，幕墙体系不仪要满足热 工性能的明确规定，而且其气密性也必须达到本条的规定，
3.3围护结构构造设计
到多种适合我国国情的保温体系，例如：EPS板（模塑聚苯板）外墙外保温系统、胶粉EPS颗粒保温浆料外墙外保温系统、 XPS板（挤塑聚苯板）外墙外保温系统、硬泡聚氨酯板外保温系统等，这种探索还在进行之中。 3．3．2建筑保温系统有内保温、外保温、夹心保温和自保温等系统。实践证明在严寒地区外墙、屋顶应首选外保温系 统。外保温系统具有以下的优点： 1外保温系统因为保温层设在墙体的外侧，使混凝土梁、柱等易产生热桥的部位都得到保温处理，可以最大限度避免 热桥。 2外保温系统其内侧的结构实墙，可以充分发挥其蓄热作用，有利于冬季采暖期室内温度保持稳定。 3可以提高外墙内表面温度，有效降低内壁表面对人体形成的冷辐射，有利于提高室内热环境质量。 4外保温系统可以使内部的结构构件免受室外雨、雪、冻、融、T、湿等气候变化的影响，减少了因室外温度变化所 导致的结构变形产生的应力，减少空气中的酸、碱以及紫外线对结构构件的侵蚀，从而减轻围扩结构的裂缝、变形、破 损，延长墙体乃至建筑的寿命。 5有利于提高填充墙体砌块的防水性和气密性。 6适用范围广，便于旧房改造，不影响室内装修，充分发挥保温材料的特性等。当选定某一外保温系统后，各层材料 的性能与有效连接是确保这一保温系统性能的前提条件，所以不得随意更改、替换系统的构造和组成材料。 3．3．3在外保温体系中，出挑构件、附墙构件、门窗洞口外侧墙面易形成热桥，热损失较大，因此在建筑设计中应特别 注意。为了减少热损失，原则.上应尽可能减少出挑和附墙构件与主体结构的连接面积。对基层墙体与外挑混凝土构件均应 有闭合的保温层
：3.4外墙的出挑与附墙构件是指阳台、 靠外墙阳台栏板、空调室外机搁板、附壁柱、女儿 线等，均应采取隔断热桥和保温措施。外窗尽可能外移至与基层墙的外表面平齐，减少窗框周边的热桥面 桥的部位应做保温处理
3．3．8从实践经验中得知：在确保周边地面热阻值的条件下，外墙的保温层向下延仲至冻土层附近的处理方法，能更有 助丁防止地面周边的冷凝和冻涨。因此，底层地面除下设保温层并达到设计要求外，在基础的外侧（或内侧）宜将憎水性 的保温层向下延伸至当地冻土层的1/2深度以下。 3．3．9门窗、幕墙首先应满足热工的基本要求，其次还应满足构造设计要求，以减少门窗、幕墙与墙之间的热损失。全 玻璃幕墙与隔墙和梁之间的间隙填充保温材料后，不仅可以降低建筑物的窗墙面积比，而且可以有效减少建筑的能耗。保 温材料应采用岩棉等防火性能好的保温材料，以满足防火、隔声的要求
3.4围护结构热工性能权衡判断
幕墙建筑的窗墙面积比和对应的玻璃热工性能很可能突破第3，2.2条的规定限制。为了尊重建筑师的创造性工作，同时 又使所设计的建筑能够符合节能设计标准的要求，特引入建筑围护结构总体热工性能是否达到节能要求的权衡判断。权衡 判断不拘泥丁要求建筑围护结构各个局部的热工性能，而是着眼丁总体热工性能是否满足节能标准的要求。 3．4．2权衡判断是一种性能化的设计方法，具体做法是先构想出一栋虚拟的建筑，称之为参照建筑，分别计算参照建筑 和实际设计的建筑的全年采暖和空调能耗，并依照这两个能耗的比较结果做出判断。当实际设计的建筑能耗人于参照建筑 的能耗时，调整部分设计参数（例如提高窗户的保温隔热性能，缩小窗户的面积等），重新计算所设计建筑的能耗，直至 设计建筑的能耗不大于参照建筑的能耗为止。 每一栋实际设计的建筑都对应一栋参照建筑。与实际设计的建筑相比，参照建筑除了在实际设计建筑不满足本标准的 些重要规定之处作了调整外，其它方面都相同。参照建筑在建筑围护结构各个方面均应完全符合本节能设计标准的规 ，
3.4.3建筑形状、大小、朝向以及内部空间划分和使用功能都与采暖和空调能耗直接相关，因此在这些方面参照建筑必 须与所设计建筑完全一致。在形状、大小、朝向以及内部空间划分和使用功能等都确定的条件下，建筑的体形系数和外立 面的窗墙面积比对采暖和空调的能耗影响也很大，因此参照建筑的体形系数和窗墙面积比分别符合第3.1．2条和第3. 2.1条的规定是非常重要的。当所设计建筑的体形系数大于第3．1.2条的规定时，本条规定要缩小参照建筑每面外墙尺 寸是一种计算措施，并不真正调整所设计建筑的体形系数。 当所设计建筑的体形系数小于第3.1.2条的规定时，参照建 筑不作体形系数的调整。当所设计建筑的窗墙面积比小于第3，2.4条的规定时，参照建筑也不作窗墙面积比的调整
3.4.3建筑形状、大小、朝向以及内部空间划分和使用功能都与采暖和空调能耗直接相关，因此在这些方面参照建筑必 须与所设计建筑完全一致。在形状、大小、朝向以及内部空间划分和使用功能等都确定的条件下，建筑的体形系数和外立 面的窗墙面积比对采暖和空调的能耗影响也很大，因此参照建筑的体形系数和窗墙面积比分别符合第3.1．2条和第3. 2.1条的规定是非常重要的。当所设计建筑的体形系数大于第3．1.2条的规定时，本条规定要缩小参照建筑每面外墙尺 寸是一种计算措施，并不真正调整所设计建筑的体形系数。 当所设计建筑的体形系数小于第3.1.2条的规定时，参照建 筑不作体形系数的调整。当所设计建筑的窗墙面积比小于第3，2.4条的规定时，参照建筑也不作窗墙面积比的调整
4采暖、通风和空气调节节能设计
调其重要性，要求设计人员必须执行。 4．1．2制定本条文的目的是要求我区（属于严寒地区）的公共建筑，冬季宜设热水集中采暖系统。也就是说空调系统宜 采用单冷型。 计算和调研一致证实，由于我区的采暖室内外计算温差大，采暖期长，采用热水集中采暖系统供暖，比采用空调系统 的风机盘管或热风供暖更经济、更节能。特别在有些建筑层高较高的房间，如大堂、中庭等，由于受浮力的影响，传统的 全空气空调系统，在采用顶送或上侧送风气流组织时，采暖效果都不好。采用热水集中采暖系统时，由于受浮力的影响较 小，因此，采暖效果比热风采暖好， 另设热水集中采暖系统，会增加一定的初投资。但是，采用热水集中采暖系统时，可以采用较高的热媒温度和较大的 共回水温差，使热水的循环流量减少60%左右，同时，循环水泵的耗电也相应减少；而且，未端设备不再需要消耗电能。 以长春为例，经综合计算，所增加投资的回收期约为5年。毫无疑问，这是得大于失。正因为如此，西欧和北欧的公共建 筑，大都采用热水集中采暖系统，这是值得我们借鉴的
4采暖、通风和空气调节节能设计
采用单冷型。 计算和调研一致证实，由于我区的采暖室内外计算温差大，采暖期长，采用热水集中采暖系统供暖，比采用空调系统 的风机盘管或热风供暖更经济、更节能。特别在有些建筑层高较高的房间，如大堂、中庭等，由于受浮力的影响，传统的 全空气空调系统，在采用顶送或上侧送风气流组织时，采暖效果都不好。采用热水集中采暖系统时，由于受浮力的影响较 小，因此，采暖效果比热风采暖好， 另设热水集中采暖系统，会增加一定的初投资。但是，采用热水集中采暖系统时，可以采用较高的热媒温度和较大的 供回水温差，使热水的循环流量减少60%左右，同时，循环水泵的耗电也相应减少；而且，末端设备不再需要消耗电能。 以长春为例，经综合计算，所增加投资的回收期约为5年。毫无问，这是得大于失。正因为如此，西欧和北欧的公共建 筑，大都采用热水集中采暖系统，这是值得我们借鉴的
4.2.1国家节能指令第四号明确规定：“新建采暖系统应采用热水采暖”。实践证明，采用热水作为热媒，不仅对采暖
3制定本条文的目的有两个：一是强调要求能进行分室（区）温度调节；二是要求系统能实现热量计量。 择采暖系统制式的主要原则，是在保持散热器有较高散热效率的前提下，保证系统中除楼梯间以外的各个房间 能独立进行温度调节。 于公其建筑往往分区出售或出租，由不同单位使用。因此，在设计和划分系统时，应充分考虑实现分区热量计 ，方便性和可能性，确保实现按用热量多少进行收费
4.2.4散热器的传热系数、金属热强度指标（散热器在热媒平均温度与室内空气温度差为1℃时，每kg的散热器所散出 的热量（w））和单位散热量成本，是评价和选择散热器的主要依据。其中，散热器的传热系数是评价其热工性能优劣的 主要指标。传热系数大，则说明其热工性能好，热效率高。即意味着使用能耗的节省。金属热强度指标是考核和评价同一 材质散热器经济性和节能性的主要指标。金属热强度指标愈大，说明散热器散出同样热量所消耗的金属材料愈少。由于材 科消耗减少，不仅生产成本降低，生产能耗也减少，即经济性和节能性愈好。对于不同材质的散热器，由于缺乏可比性， 故应以单位散热量成本对不同材质的散热器经济性和节能性进行考核和评价。 实验证明：散热器外表面涂刷非金属涂料时，其散热量比涂刷金属涂料增加10%左右。 散热器暗装在罩内时，不但散热器的散热量会大幅度减少；而且，由于罩内空气温度远远高于室内空气温度，从而使 罩内墙体的温差传热损尖大大增加。为此，应避免这种错误做法。 散热器暗装时，还会影响温控阀的正常工作。如工程确实需要暗装时（如幼儿园），则必须采用带外置式温度传感器
米确定，不应盲目增加。有些设计人员，总担心采 效果，故千方百计地增加散热器数量，并认为散热器装得越多就越安全。殊不知实际效果并非如此，盲目增 量，不但浪费能源，还会造成系统热力失匀和水力失调，是单管系统室内温度上游房间热，下游房间冷的主 扣除室内明装管道的散热量，也是防止散热器数量偏多、浪费能源的措施之
4.2.6高大空间（如：大堂、候车室、候机厅、 采用常规散热器对流采暖方式采暖时，室内沿高 较大的温度梯度，不但建筑热损耗增大，而且人员活动区的温度往往偏低，很难保持设计温度。采用辐射采 高度方向的温度梯度较小；同时，由于有温度和辐射照度的综合作用，既可以创造比较理想的热舒适环境 采暖时减少15%左右的能耗。因此，应该提倡
4.3.1温、湿度要求不同或者使用时间不同的空调区不应划分在同一个空调风系统中，是为了空调运行与调节方便，降
4.3.2全空气空调系统具有易于改变新、回风比例，必要时可实现全新风运行从而获得较大的节能效益和环境效益，且 易于集中处理噪声、过滤净化和控制空调区的温、湿度，设备集中，便于维修和管理等优点。 4．3.3单风管送风方式与双风管送风方式相比，不仪占用建筑空间少、初投资省，而且不会像双风管方式那样因为有 冷、热风混合过程而造成能量损失，因此，当功能上无特殊要求时，应采用单风管送风方式。 4．3．4变风量空调系统具有控制灵活、节能等特点，它能根据空调区负荷的变化，自动改变送风量：随着系统送风量的 减少，风机的输送能耗相应减少。当全年内区需要送冷风时，它还可以通过直接采用低温全新风冷却的方式来节能， 4.3.5风机的变风量途径和方法很多，考虑到变频调节迪风机转速时的节能效果最好，所以推荐采用。本条文提到的风 机是指空调机组内的系统送风机（也可能包括回风机）而不是变风量末端装置内设置的风机。对于末端装置所采用的风机 来说，若采用变频方式时，应采取可靠的防止对电网造成电磁污染的技术措施。变风量空调系统在运行过程中，随着送风 量的变化，送至空调区的新风量也相应改变。为了确保新风量能符合卫生标准的要求，同时为了使初调试能够顺利进行， 根据满足最小新风量的原则，规定应在提供给甲方的设计文件中标明每个变风量末端装置必需的最小送风量。 1．3．6在过渡季，空调系统采用全新风或增大新风比运行，可以有效地改善空调区内空气的品质，大量节省空气处理所 希消耗的能量。 应明确的是：“过渡季”指的是与室内、外空气参数相关的一个空调工况分区范围，其确定的依据是通过室内、外空 气参数的比较而定的。由于空调系统全年运行过程中，室外参数总是处于一个不断变化的动态过程之中，即使是夏天，在 每天的早晚也有可能出现“过渡季”工况（尤其是全天24h使用的空调系统），因此，不要将“过渡季”理解为一年中自 然的春、秋季节。
4.3.7本条文系参考美国采暖制冷空调工程师学会标准
如果为了满足新风量需求最大的会议室，则须按该会议室的新风比设计空调风系统。其需要的总新风量 ×33%=4475（m3/h），比实际需要的新风量（2672m²/h）增加了67%。 现用式（4.3.7）计算，在上面的例子中，Vt=未知；Vst=13560m3/h；Vgn=2672m²/h；V。c=1700m 5100m3/h。因此可以计算得到：
Y=Vt/Vst=V。/13560 (=Von/Vst=2672/13560=19.7% Z=V../Vs.=1700/5100=33.3%
Y=Vot/Vst=Vot/13560 X=Von/Vst=2672/13560=19.7% Z=Voc/Vsc=1700/5100=33.3%
可以得出Vot=3092m²/h
4.3．16土建风道是指用砖、混凝土、石膏板等材料构成的风道。土建风道最突出的问题就是漏风严重，能量浪费严 重 同时由于混凝土等墙体的蓄热量大，没有绝热层的土建风道会吸收大量的送风能量，会严重影响空调效果且造成能沥 浪费。
在季节变化时只是要求相应作供冷/采暖空调工况转换的空调系统，采用两管制水系统，工程实践已充分证明完全可 以满足使用要求，因此予以推荐。 规模（进深）大的建筑，由于存在负荷特性不同的外区和内区，往往存在需要同时分别供冷和供暖的情况，常规的两 管制显然无法同时满足以上要求。这时，若采用分区两管制系统（分区两管制水系统，是一种根据建筑物的负荷特性，在 冷热源机房内预先将空调水系统分为专供冷水和冷热合用的两个两管制系统的空调水系统制式），就可以在同一时刻分别 对不同区域进行供冷和供热，这种系统的初投资比四管制低，管道占用空间也少，因此推荐采用。 采用一次泵方式时，管路比较简单，初投资也低，因此推荐采用。过去，一次泵与冷水机组之间都采用定流量循环， 节能效果不大。近年来，随着制冷机的改进和控制技术的发展，通过冷水机组的水量已经允许在较大幅度范围内变化，从 而为一次泵变流量运行创造了条件。为了节省更多的能量，也可采用一次泵变流量调节方式。但为了确保系统及设备的运 行安全可靠，必须针对设计的系统进行充分的论证，儿其要注意的是设备（冷水机组）的变水量运行要求和所采用的控制 方案及相关参数的控制策略。 当系统较大、阻力较高，且各环路负荷特性相差较大，或压力损失相差悬殊（差额大于50kPa）时，如果采用··次泵 方式，水泵流量和扬程要根据主机流量和最不利环路的水阻力进行选择，配置功率都比较大；部分负荷运行时，无论流量 和水流阻力有多小，水泵下台或多台）也要满负荷配合运行，管路上多余流量与压头只能采用旁通和加大阀门阻力予以消 耗，因此输送能量的利用率较低，能耗较高。若采用二次泵方式，二次水泵的流量与扬程可以根据不同负荷特性的环路分
别配置，对于阻力较小的环路来说可以降低二次泵的设置扬程（举例来说，在空调冷、热水泵中，扬程差值超过50kPa 时，通常来说其配电机的安装容量会变化一档：同时，对于水阻力相差50kPa的环路来说，相当于输送距离100m或送回管 道长度在200m左右），做到“量体裁衣”，极大地避免了无谓的浪费。而且二次泵的设置不影响制冷主机规定流量的要 求，可方便地采用变流量控制和各环路的自由启停控制，负荷侧的流量调节范围也可以更大：尤其当二次泵采用变频控制 时，其节能效果更好。 冷水机组的冷水供、回水设计温差通常为5℃。近年米许多研究结果表明：加大冷水供、同水设计温差对输送系统减 少的能耗，大丁由此导致的设备传热效率下降所增加的能耗，因此对丁整个空调系统来说具有一定的节能效益，目前有的 实际工程已用到8℃温差，从其运行情况看也反映良好的节能效果。
1.3.19空调系统的送风温度通常应以h一d图的计算为准。对于湿度要求不高的的舒适性空调而言，降低一些湿度要 求，加大送风温差，可以达到很好的节能效果。送风温差加大一倍，送风量可减少一半左右，风系统的材料消耗和投资相 应可减40%左右，动力消耗则下降50%左右。送风温差在4～8℃之间时，每增加1℃，送风量约可减少10%～15%。而且 上送风气流在到达人员活动区域时已与房间空气进行了比较充分的混合，温差减小，可形成较舒适环境，该气流组织形式 有利于大温差送风。由此可见，采用上送风气流组织形式空调系统时，夏季的送风温差可以适当加大。 采用置换通风方式时，由于要求的送风温差较小，故不受本条文限制
4．3.20分层空调是一种仅对室内下部空间进行空调、而对上部空间不进行空调的特殊空调方式，与全室性 比，分层空调夏季可节省冷量30%左右，因此，能节省运行能耗和初投资。但在冬季供暖工况下运行时并不 别提请设计人员注意
风是将经过处理或未经过处理的空气，以低风速、低紊流度、小温差的方式直接送入室内人员活动区的下部。置换通风型 送风模式比混合式通风模式节能，根据有关资料统计，对于高大空问来说，其节约制冷能耗费20%～50%。 1.3．22空气进行蒸发冷却时，一般都是利用循环水进行喷淋，由于不需要人工冷源，所以能耗较少，是一种节能的空 调方式。
4.3．23在空气处理过程中，同时有冷却和加热过程出现，肯定是既不经济，也不节能的，设计中应尽量避免。对于夏 季具有高温高湿特征的地区来说，若仅用冷却过程处理，有时会使相对湿度超出设定值，如果时间不长，一般是可以允 的；如果对相对湿度的要求很严格，则宜采用二次回风或淋水旁通等措施，尽量减少加热用量。但对于一些散湿量较大、 热湿比很小的房间等特殊情况，如室内游泳池等，冷却后再热可能是需要的方式之一 对于置换通风方式，由于要求送风温差较小，当采用一次回风系统时，如果系统的热湿比较小，有可能会使处理后的 送风温度过低，若采用再加热显然不利于充分利用置换通风方式所带来的节能的优点。因此，置换通风方式适用于热湿比 就大的空调系统，或者可采用二次回风的处理方式
4.3.24考虑到目前国产风机的总效率都能达到52%以上，同时考虑目前许多空调机组已开始配带中效过滤器的因素， 据办公建筑中的两管制定风量空调系统、四管制定风量空调系统、两管制变风量空调系统、四管制变风量空调系统的最 高全压标准分别为900Pa、1000Pa、1200Pa、1300Pa，商业、宾馆建筑中分别为980Pa、1080Pa、1280Pa、1380Pa，以及普 通机械通风系统600Pa，计算出上述Ws的限值。但考虑到许多地区目前在空调系统中还是采用粗效过滤的实际情况，所以 司时也列出这类空调送风系统的单位风量耗功率的数值要求。在实际工程中，风系统的全压不应超过前述要求，实际上是 要求通风系统的作用半径不宜过大，如果超过，则应对风机的效率应提出更高的要求。 对于规格较小的风机，虽然风机效率与电机效率有所下降，但由于系统管道较短和噪声处理设备的减少，风机压头可 以适当减少。据计算，由于这个原因，小规格风机同样可以满足大风机所要求的风值。 由于空调机组中湿膜加湿器以及严寒地区空调机组中通常设有的预热盘管，风阻力都会大一些，因此给出了的单位风
量耗功率（风）的增加值 需要注意的是，为了确保单位风量耗功率设计值的确定，要求设计人员在图纸设备表上都注明空调机组 压与要求的风机最低总效率。
4.4空气调节与采暖系统的冷热源
4.4空气调节与采暖系统的冷热源
4.4.2强制性条文。合理利用能源，提高能源利用率、节约能源是我国的基本国策。用高品位的电能直接用于转换为低 品位的热能进行采暖或空调，热效率低，运行费用高，是不合适的。国家有关强制性标准中早有“不得采用直接电加热的 空调设备或系统”的规定。近些年来。由于空调、采暖用电所占比例逐年上升，致使一些省市冬夏季尖峰负荷迅速增长， 电网运行口趋困难，造成电力紧缺。2003年夏季，全国20多个省、市不同程度地出现拉闸限电；入冬以后，全国大范围缺 电现象愈演意烈。而首目推产电锅炉、电采暖，将进一步务化电力负荷特性，影响氏众口常用电，制约国民经济发展，为 此必须严格限制。考虑到国内各地区具体情况，在只有符合本条所指的特殊情况时方可采用。 1.1.3强制性条文。本条提出了选择锅炉时应注意的与节能有关问题。 当前，我国多数燃煤锅炉运行效率低、热损尖大。为此，在设计中应选用机械化、自动化程度高的锅炉设备，配套优 质高效的辅机，减少炉膛未完全燃烧和排烟系统热损尖，杜绝热力管网中的“跑、冒、滴、漏”，以便能在满足全年变化 的热负荷前提下，达到高效节能要求。
4本条提山的是选择锅炉时应注意的问题，以便能在满足全年变化的热负荷前提下，达到高效节能运行的要> 用锅炉余热的途径有：在炉尾烟道设置省煤器或空气预热器，充分利用排烟余热：尽管使用锅炉连续排污器， 汽”再生热量：重视分汽缸凝结水回收余压汽热量，接至给水箱以提高锅炉给水温度。燃气、燃油锅炉出于亲 化管理的应用，热效率较高，余热利用相对减少。
4．4．5强制性条文。随若建筑业的持续增长，空调的进·步普及，我国已成为冷水机组的制造大国。大部分世界级品牌 都已在中国成立合资或独资企业，大大提高了机组的质量水平，产品已广泛应用于各类公共建筑。而我国的行业标准已显 落后，成为高能耗机组的保护伞，影响部分国内机组的技术进步和市场竞争力，为此提出额定制冷量时最低限度的制冷性 能系数（COP）值。由国家标准化管理委员会、国家发展和改革委员会主办，中国标准化研究院承办，全国能源基础与管 理标准化技术委员会、中国家用器协会、中国制冷空调工业协会和全国冷冻设备标准化技术委员会协办的“空调能效国
表4．4.8名义制冷量时的能效比（EER）值
1．4．12月前一些采暖、空调用汽设备的凝结水未采取回收措施或由于设计不合理和管理不善，造成大量凸 为此，应认真设计凝结水回收系统，做到技术先进，设备可靠，经济合理。凝结水回收系统一般分为重力， 凝结水回收系统，可按工程的具体情况确定。从节能、提高回收率和保证凝结水质量等因素考虑，应优先采 气不直接相接触的闭式系统
：4.14冷却水循环水泵的扬程，包括白冷却水箱最低水位至冷却塔进水管之间的几何高差。当高位布置白 位布置的冷却水循环泵之间的几何高差较大，设置低位开式冷却水箱，势能会完全损失，导致冷却水循环泵 因此应避免这种浪费能源的做法
：5.1为了节省运行中的能耗， 米暖通风 统应配置必要的监测与控制。但实际情况错综复杂，作为一个总的原
则，设计时要求结合具体工程情况通过技术经济比较确定具体的控制内容。 ：5.2对于间款运行的采暖通风与空调系统，在保证使用期间满足要求的前提下，应尽量提前系统运行的停止时间和推 迟系统运行的启动时间，这是节能的重要手段。此外，在非运行期间，宜按实际情况调低室内设计参数的标准，以减少能 4．5.3DDC控制系统从20世纪80年代后期开始进入我国，已经经过约20年的实践，证明其在设备及系统控制、运行管理 等方面具有较大的优越性及良好的节能性，大多数工程项月在实际应用过程中都取得了较好的效益。就月前来看，多数 太、中型工程也是以此为基本的控制系经形式的
1.5.3DDC控制系统从20世纪80年代后期开始进入我国，已经经过约20年的实践连霍高速公路天水至定西段藉口互通立交工程施工组织设计（133页）.docx，证明其在设备及系统控 等方面具有较大的优越性及良好的节能性，大多数工程项月在实际应用过程中都取得了较好的效益。就月前 大、中型工程也是以此为基本的控制系统形式的
4本条对空调冷热源系统及采暖热源系统的自动控制和监测系统提出了具体要求， 对于空调冷源，许多工程通常采用总回水温度控制。但由于冷水机组的最高效率点通常位于该机组的某一部分 因此采用冷量控制方式比温度控制方式更有利于冷水机组在高效率区域运行，是目前最合理和节能的控制方式 于计量的元器件和设备价格较高，因此规定在有条件时（如采用了DDC控制系统时），优先采用此方式。同时 的基本原则是：
（1）让设备尽可能处于高效运行； （2）让相同型号的设备的运行时间尽量接近以保持其同样的运行寿命（通常优先启动累计运行小时数最少的设 备）； （3）满足用户侧低负荷运行的需求。 2设备的连锁启停主要是保证设备的运行安全性。 3目前绝大多数空调水系统控制是建立在变流量系统基础上的，冷、热源的供、回水温度及压差控制在一个合理的范 围内是确保采暖空调系统正常运行的前提，当供、回水温度过小或压差过大的话，将会造成能源浪费，其至系统不能正常 工作，必须对它们加以控制与监测。回水温度主要是用于监测（回水温度的高低由用户侧决定）和高（低）限报警。对于 冷冻水而言，其供水温度通常是由冷水机组自身所带的控制系统进行控制。对于采暖或空调热水系统来说，当采用换热器 供热时，供水温度应在自动控制系统中进行控制；如果采用其他热源装置供热，则要求该装置应自带供水温度控制系统。 在冷却水系统巾，冷却水的供水温度对制冷机组的运行效率影响很大，同时也会影响到机组的正常运行，故必须加以控 制。机组冷却水总供水温度可以采用： （1）控制冷却塔风机的运行台数（对于单塔多风机设备）； （2）控制冷却塔风机转数（特别适用于单塔单风机设备）； （3）通过在冷却水供、回水总管设置旁通电动阀等方式进行控制。其中方法（1）节能效果明显，应优先采用。 如环境噪声要求较高（如夜间）时，可优先采用方法（2），它在降低噪声的同时，同样具有很好的节能效果，但投资稍 大。在气候越来越凉，风机全部关闭后，冷却水温仍然下降时，可采用方法（3）进行旁通控制；在气候逐渐热时，则应 支向进行控制。 1设备运行状态的监测及故障报警是冷、热源系统监控的一个基本内容。 5当楼宇白控系统与冷冻机控制系统可实施集成的条件下，可根据室外空气状态，在一定范围内对冷水机组的出水温 度进行再设定优化控制。 6当采暖系统通过表面式换热器（日前常用板式换热器）与外热网间接连接时，间接换热后二次热水的供水温度通 常是根据室外气象条件自动调节的。为了保证所调节的二次热水供水温度不变，在一次热媒供水温度一定的条件下，只有 通过调控一次热媒流量，才能实现一次热媒供热量与二次热媒需热量间的热平衡，进而最终达到所调节的二次热水供水温 变不变之目的。 7对丁集中采暖系统的热源，现在已经有调节性能可靠、节能效果显著的根据室外气象条件白动调节热媒温度的成套 装置（如“气候补偿器”等），可以推荐采用。 对于冷、热源系统，上述列出的只是一些通用的基本的控制要求，可能无法将一个具体工程的全部监控内容都包含在 内（如一次水供回水温度及压差，定压补水装置、软化装置等等），因此设计人员还要根据具体情况确定一些应监控的参 数和设备。
1.5.5机房群控是冷、热源设备节能运行的一种有效方式。 例如：离心式、杆式冷水机纽任某些部分负简范围达行的 的效率高于设计工作点的效率，因此简单地按容量大小来确定运行台数并不一定是最节能的方式；在许多工程中，采用了 冷、热源设备大、小搭配的设计方案，这时采用群控方式，合理确定运行模式对节能是非常有利的。义如，在冰蓄冷系统 中，根据负荷预测调整制冷机和系统的运行策略，达到最佳移峰，节省运行费用的效果，这些均需要进行机房群控才能实 现 由于工程情况各不相同，这里只是原则.上提出群控的要求和条件。具体设计时，应根据负荷特性、设备容量、设备的 部分负荷效率、白控系统功能以及投资等多方面进行经济技术分析后确定群控方案。同时，也应将冷机组、水泵、冷却塔 等相关设备综合考虑。
4．5．6从节能的观点看，较低的冷却水进水温度有利于提高冷水机组的能效比，因此尽可能降低冷却水温对于节能是有 利的。但为了保证冷水机组能够正常运行，提高系统运行的可靠性，通常冷却水进水温度有最低水温限制的要求。为此， 必须采取一定的冷却水水温控制措施。通常有三种做法：（1）调节冷却塔风机运行台数：（2）调节冷却塔风机转速； （3）供、同水总管上设置旁通电动阀，通过调节旁通流量保证进入冷水机组的冷却水温高丁最低限值。在（1）、（2） 两种方式中，冷却塔风机的运行总能耗也得以降低。 在停止冷水机组运行期间，当采用冷却塔供应空调冷水时，为了保证空调末端所必需的冷水供水温度，应对冷却塔出 水温度进行控制。 在冷却水系统运行期间，由于水分的不断蒸发，水中的离子浓度会越来越人。为了防止由于高离子浓度带来的结垢等 种种弊病，必须及时排污。排污方法通常有定期排污和控制离子浓度排污。这两种方法都可以采用自动控制方法，其控 制离子浓度排污方法在使用效果与节能方面具有明显优点。
空气温、湿度控制和监测是空调风系统控制的一 个举不个要求。 在新风系统中，通常控制送风温度和送风（或典型房
4.5.10在以排除房问余热（或余湿）为主的通风系统中，根据房问温度（或湿度）控制通风设备的运行台数或转速， 可避免在气候凉爽（干燥）或房间发热量（或产湿量）不大的情况下通风设备满负荷运行的状况发生，既可节约电能，义 能延长设备的使用年限，
4.5．12集中空调系统的冷量和热量计量是一项重要的建筑节能措施。为了实现分楼层、分区域、分用户或分室进行冷 热量计量及控制，设计人员在选择空调系统方案及型式时，就应对此给了足够的重视和充分的考虑。设置能量计量装置不 仅有利于管理与收费，用户也能及时了解和分析用能情况，加强管理，提高节能意识和节能积极性，自觉采取节能措施。 目前，在我国的出租型公共建筑中，集中空调费用多按照用户承租建筑面积的大小，以面积分摊方法收取。这种收费方法 的效果是用与不用一个样、用多用少一个样，使用户产生“不用白不用”的心理，使室内过热或过冷，造成能源浪费，不 利于用户健康，还会引起用户与管理者之间的矛盾。冷、热量的计量可作为收取空调使用费的依据之一，空调按用户实际 用量收费是今后的一个发展趋势。它不仅能够降低空调运行能耗，也能够有效地提高公共建筑的能源管理水平。 重视公共建筑中集中采暖系统的节能问题。 重要的节能措施基建技经[2019]29号：国网基建部关于印发输变电工程概算预算结算计价依据差异条款统一意见(2019版)的通知（2019年4月） ，因此推荐根据不同的采暖系统形式，设置分 实际用热量收费》 的顺利实施铺平造路。同时，用 日也能及时了解和分析用 白觉采取节能措施， 我国有不少电位和企 热量计量原理和装置进行了广泛的研究和开发，并与建筑白动化 （BA）系统和合理的收费制度结合，开发 能量计量装置。同时， 为加强对系统的运行管理 要求在能源站房（如冷冻机房、热交换站或锅炉房等）应同样设置能 量计量装置。但如果空调系 设于能源站房内