标准规范下载简介
JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程.pdf7.4.1脚手架拆除应按专项方案施工，拆除前应做好下列准备 工作： 1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是 否符合构造要求； 2应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序 和措施，经审批后方可实施； 3拆除前应对施工人员进行交底： 4应清除脚手架上杂物及地面障碍物
7.4.2单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁 上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件 整层或数层拆除后再拆脚手架：分段拆除高差大于两步时，应增
7.4.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m） 时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连增件。当 单、双排脚手架采取分段、分立面拆除时TB／T 2325.1-2019标准下载，对不拆除的脚手架两 端，应先按本规范第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条的有关 规定设置连墙件和横向斜撑加固。 7.4.4架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应 明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。 7.4.5卸料时各构配件严禁抛至地面。 7.4.6运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与 保养，并应按品种、规格分别存放
8.1构配件检查与验收
8.1构配件检查与验收
8.1.1新钢管的检查应符合下列规定
1应有产品质量合格证 2应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家 标准《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定， 其质量应符合本规范第3.1.1条的规定； 3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表 8.1.8的规定 5钢管应涂有防锈漆
8.1.2旧钢管的检查应符合下列规定
1表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.8序号3的规定。锈 蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定 直时不得使用。 2钢管弯曲变形应符合本规范表8.1.8序号4的规定。 8.1.3扣件验收应符合下列规定： 1扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品 质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管 脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测。 2新、旧扣件均应进行防锈处理 3扣件的技术要求应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》 GB15831的相关规定。 8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复
试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》 GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、 螺栓出现滑丝的严禁使用。
8.1.5脚手板的检查应符合下列规定：
1冲压钢脚手板的检查应符合下列规定： 1）新脚手板应有产品质量合格证； 2）尺寸偏差应符合本规范表8.1.8序号5的规定，且不 得有裂纹、开焊与硬弯； 3）新、旧脚手板均应涂防锈漆： 4）应有防滑措施。 2木脚手板、竹脚手板的检查应符合下列规定： 1）木脚手板质量应符合本规范第3.3.3条的规定，宽度 厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工 质量验收规范》GB50206的规定：不得使用扭曲变 形、劈裂、腐朽的脚手板； 2）竹管脚手板、竹串片脚手板的材料应符合本规范第 3.3.4条的规定。 6悬挑脚手架用型钢的质量应符合本规范第3.5.1条的规 并应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》 50205的有关规定。 7可调托撑的检查应符合下列规定： 1应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第3.4节的 2应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范 5.1.7条的规定： 3可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm； 4严禁使用有裂缝的支托板、螺母。 .8构配件允许偏差应符合表8.1.8的规定
8.1.7可调托撑的检查应符合下列规定
1应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第3.4节的 规定： 2应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范 第5.1.7条的规定； 3可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm 4严禁使用有裂缝的支托板、螺母。 8.1.8构配件允许偏差应符合表8.1.8的规定
表8.1.8构配件允许偏差
8.2脚手架检查与验收
2.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收
基础完工后及脚手架搭设前： 2 作业层上施加荷载前： 每搭设完6m~8m高度后； 4 达到设计高度后； 5 遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后 6 停用超过一个月。 8.2.2 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收： 1本规范第8.2.3条~第8.2.5条的规定； 2专项施工方案及变更文件： 3技术交底文件； 4 构配件质量检查表（本规范附录D表D） 8.2.3 脚手架使用中，应定期检查下列要求内容： 1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造 应符合本规范和专项施工方案的要求； 2地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空； 3扣件螺栓应无松动； 4高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与 垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、2的规定；高度在 20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合 本规范表8.2.4项次1、3的规定； 5安全防护措施应符合本规范要求； 6应无超载使用。 8.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合 表8.2.4的规定。
表8.2.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方汽
8.2.5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽 样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准 应按表8.2.5的规定确定。不合格的应重新拧紧至合格。
表8.2.5扣件控紧抽样检查数目及质量判定标准
9.0.1扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的 专业架子工。架子工应持证上岗。 9.0.2、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 9.0.3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范第8章的 规定进行检查验收，并应确认合格后使用。 9.0.4钢管上严禁打孔。 9.0.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得 将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体 上：严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。 9.0.6满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出 现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员， 应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。 9.0.7满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 9.0.8当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚 手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫 除积雪。 9.0.9夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业， 9.0.10脚手架的安全检查与维护，应按本规范第8.2节的规定 进行。 9.0.11脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施 工层以下每隔10m应用安全网封闭。 9.0.12单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式 安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并 应与架体绑扎牢固。 9.0.13在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件
1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2连墙件。 9.0.14当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或 管沟时，必须对脚手架采取加固措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆 的临时固定措施。 9.0.16临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护 措施。 9.0.177 在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人 看守。 9.0.18工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等 应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46 的有关规定执行。 9.0.19搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人 看守，严禁非操作人员人内。
1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆： 2连墙件。 9.0.14当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或 管沟时，必须对脚手架采取加固措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆 的临时固定措施。 9.0.16 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护 措施。 9.0.177 在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人 看守。 9.0.18工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等 应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JG46 的有关规定执行。 9.0.19搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人 看守，严禁非操作人员人内。
A.0.2清堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值&（kN/m
表A.0.3满常支营架立杆承受的每米结构直重标准值g（KN/m
A.0.4常用构配件与材料、人员的自重，可按表A.0.4取用。
表A.0.4常用构配件与材料、人员的自重
名称 单位 自重 备注 扣件：直角扣件 13.2 旋转扣件 N/个 14.6 对接扣件 18.4 人 N 800~850 灰浆车、砖车 kN/辆 2.04~2.50 普通砖240mm×115mm×53mm kN/m 18~19 684块/m²，湿 灰砂砖 kN/ma 18 砂·石灰=92：8 瓷面砖150mm×150mm×8mm kN/ma 17.8 5556块/m3 陶瓷马赛克8=5mm kN/m 0.12 石灰砂浆、混合砂浆 kN/m? 17 水泥砂浆 kN/m? 20 素混凝土 kN/m 22~24 加气混凝土 kN/块 5.5~7.5 泡沫混凝土 kN/m3 4~6
A.0.5散开式单排、双排、满堂脚手架与满堂支撑架的 XL 数9值，可按表A.0.5取用。 表A.0.5散开式单排、双排、满堂脚手架与 满堂支撑架的档风系数值
步距 纵距（m (m) 0.4 0.6 0.75 0.9 1.0 1.2 1.3 1.35 1.5 1.8 2.0 0.60 0.260 0.2120.1930.180 0.173 0. 164 154 0.148 0.144 0.75 0.241 0.192 30.161 0.154 0.144 0.141 0.139 0.135 0.128 0.125 0.90 0.228 0.180 0.161 0.148 0.141 1 .128 126 122 115 0.112 1.05 0.219 0.171 0.151 0.138 .132 122 119 106 0.103 1.20 0.212 0.164 0.144 0.132 125 115 112 099 0.096 1.35 0.207 0.158 0.139 0. 126 120 110 106 105 100 0.094 0.091 1.50 0.202 0.154 0.135 115 106 102 100 096 090 0.086 1.60 0.200 0.152 0.132 119 113 103 100 098 09. 087 0.084 1.80 0.1959 0.148 0.128 0.115 109 096 094 090 080 2.00 0.1927 0.144 0.125 0.112 106 096 092 091 08t 注 $48.3×3.6钢管
1 0 2 3 5 6 7 8 9 0 1.000 0.997 0.995 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976 10 0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0,960 0.958 0.955 0.952 0.949 20 0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921 30 0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.896 0.893 0.889 40 0.886 0.882 0.879 0.875 0.872 0.868 0.864 0.861 0.858 0.855 50 0.852 0.849 0.846 0.843 0,839 0.836 0.832 0.829 0.825 0.822 60 0.818 0.814 0.810 0,806 0.802 0.797 0.793 0.789 0. 784 0.779 70 0.775 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728
附录B钢管截面几何特性
附录C满堂脚手架与满堂支撑架 立杆让算长度系数业
注：1步距两级之间计算长度系数接线性插人值 2立杆闻距两级之间，纵向间距与横向间距不同时，计算长度系数按软大间 距对应的计算长度系数取值。立杆间距两级之间值，计算长度系数取两级 对应的较大的值。要求高宽比相同。 高宽比超过表中规定时，应按本规范6.8.6条执行
附录D构配件质量检查表
1为了便于在执行本规范条文时区别对待， 社 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 的规定”或“应按…执行”。．
本规范的符号采用现行国家标准《工程结构设计基本术语和 通用符号》GBJ132的规定
3.1.1本条规定的说明
1试验表明，脚手架的承载能力由稳定条件控制，失稳时 的临界应力一般低于100N/mm，采用高强度钢材不能充分发挥 其强度，采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A 级钢比较经济合理： 2经几十年工程实践证明，采用电焊钢管能满足使用要求， 成本比无缝钢管低。为此，在德国、英国的同类标准中也均 采用
3.1.2本条规定的说明
3.2.1根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规 定，扣件铸件的材料采用可锻铸铁或铸钢。扣件按结构形式分直 角扣件、旋转扣件、对接扣件，直角扣件是用于垂直交叉杆件间 连接的扣件，旋转扣件是用于平行或斜交杆件间连接的扣件：对
接扣件是用于杆件对接连接的扣件。 根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定， 该标准适用于建筑工程中钢管公称外径为48.3mm的脚手架， 并架、模板支撑等使用的由可锻铸铁或铸钢制造的扣件，也 适用于市政、水利、化工、冶金、煤炭和船舶等工程使用的 扣件。 3.2.2本条的规定旨在确保质量，因为我国目前各生产厂的扣 件螺栓所采用的材质差异较大。检查表明，当螺栓扭力矩达70 V·m时，大部分螺栓已滑丝不能使用。螺栓、垫圈为扣件的紧 固件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，扣件本体、螺栓、垫 圈均不得发生破坏。
3.3.1本条规定旨在便于现场搬运和使用安全。
3.4.1、3:4.2·对可调托撑的规定是由可调托撑破坏试验确 定的。 可调托撑是满堂支撑架直接传递荷载的主要构件，大量可调 托撑试验证明：可调托撑支托板截面尺寸、支托板弯曲变形程 度、螺杆与支托板焊接质量、螺杆外径等影响可调托撑的临界荷 载，最终影响满堂支撑架临界荷载。 可调托撑抗压性能试验（图2）：以匀速加荷，当F为50kN 时，可调托撑不得破坏。可调托撑构造图见图3。 3.4.3可调托撑抗压性能试验结论，支托板厚度t为5.0mm 破坏荷载不小于50kN，50kN除以系数1.25为40kN。定为可 调托撑受压承载力设计值，保证可调托撑不发生破坏
4.1.1本条采用的永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载） 分类是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确 定的。 在进行脚手架设计时，应根据施工要求，在脚手架专项方案 中明确规定构配件的设置数量，且在施工过程中不能随意增加 脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因素，已在 脚手架的设计安全度中统一考虑。 4.1.2满堂支撑架可调托撑上主梁、次梁有木质的，也有型钢 的，支撑板有木质的或钢材的。在钢结构安装过程中，如果存在 大型钢构件，就要通过承载力较大的分配梁将荷载传递到满堂支 撑架上，所以这类构、配件自重应按实际计算。 4.1.3用于钢结构安装的满堂支撑架顶部施工层可能有大型钢 构件，产生的施工荷载较大，应根据实际情况确定；在施工中 由于施工行为产生的偶然增大的荷载效应，也应根据实际情况考 虑确定。
4.2.1对脚手架恒荷载的取值，说明如下
1对本规范附录A表A.0.1的说明： 立杆承受的每米结构自重标准值的计算条件如下： 1）构配件取值： 每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得 直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个； 旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重
14.6N/个； 对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重： 18.4N/个； 横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长： 钢管尺寸：48.3×3.6，每米自重：39.7N/m。 2）计算图见图4。 由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故立杆承 受的每米结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用。
14.6N/个； 对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重： 18.4N/个； 横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长： 钢管尺寸：48.3×3.6，每米自重：39.7N/m。 2）计算图见图4。 由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故立杆承 受的每米结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用
图4立杆承受的每米结构自重标准值计算图
为简化计算，双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值是 采用内、外立杆的平均值。 由钢管外径或壁厚偏差引起钢管截面尺寸小于48.3×3.6， 即手架立杆承受的每米结构自重标准值，也可按本规范附录A 表A.0.1取值计算，计算结果偏安全，步距、纵距中间值可按 线性插人计算。
2对本规范附录A表A.0.2、表A.0.3的说明（计算图见 图5）：
图5立杆承受的每米结构自重标准值计算图（平面图
钢结构施工一般情况下，施工均布活荷载标准值不超过 BkN/m，支撑架上施工层恒载与施工活荷载标准值之和不天于 1.2kN/m。对于有大型钢构件（或大型混凝土构件）、大型设 备的荷载，或产生较大集中荷载的情况，施工均布活荷载标准值 超过3kN/m，支撑架上施工层恒载与施工活荷载标准值之和大 于4.2kN/m²的情况，满堂支撑架上荷载必须按实际计算。本条 是对满堂支择撑架给出的荷载，即：活荷载一作业层上的人员及设 备荷载十结构构件（含大型钢构件、混凝王构件等）、大型设备 的荷载及施工材料自重。 4.2.5对风荷载的规定说明如下： 1现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定的风 荷载标准值中，还应乘以风振系数β，以考虑风压脉动对高层结 构的影响。考虑到脚手架附着在主体结构上，故取阝=1.0。 2脚手架使用期较短，一般为（2～5）年，遇到强劲风的 既率相对要小得多；所以基本风压值，按《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定采用，取重现期n=10年对应的风压值， 仅消基本风压值乘以0.7修正系数。 4.2.6脚手架的风荷载体型系数主要按照现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009的规定。 对本规范附录A表A.0.5的说明： 散开式单排、双排、满堂扣件式钢管脚手架与支撑架的挡风 系数是由下式计算确定，
式中：1.2节点面积增大系数： 一一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积A，=（1 +h+0.325lah)d; 1一一立杆纵距（m）； h一步距（m）；
永久荷载的分项系数应取1.35。为简化计算，基本组合采 用由可变荷载效应控制的组合：
永久荷载的分项系数应取1.2，但原规范的考虑脚手架工作 条件的结构抗力调整系数值不变（1.333），可变荷载组合系数由 0.85改为0.9后与原规范比偏安全。 本条明确规定了脚手架的荷载效应组合，但未考虑偶然荷 载，这是由于在本规范第9章中，已规定不容许撞击力等作用于 架体，故本条不考虑爆炸力、撞击力等偶然荷载
4.3.2支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值 应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的 规定。对于高大、重载荷及大跨度支撑架稳定计算时，施工人员 及施工设备荷载、混凝土施工时产生的荷载（水平支撑板为 2kN/m）按最不利考虑（考虑同时参与组合）
5.1.1~5.1.3这几条所规定的设计方法，均与现行国家标准 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018、《钢结构设计规范》 GB50017一致。荷载分项系数根据现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009规定采用。脚手架与一般结构相比，其工作 条件具有以下特点： 1所受荷载变异性较大； 2扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、 安装质量有关，节点性能存在较大变异； 3脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈 蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大； 4与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 到目前为止，对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料， 不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调 整系数 ，其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。 TR 因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经 验的。 脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件。 5.1.4用扣件连接的钢管脚手架，其纵向或横向水平杆的轴线 与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传 荷载至立杆时，存在偏心距53mm（图6）。在一般情况下，此偏 心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同 类标准（如英、日、法等国）对此项偏心的影响也作了相同处 理。由于忽略偏心而带来的不安全因素，本规范已在有关的调整
系数中加以考虑（见第5.2.6条至第5.2.9条的条文说明）
5.1.6关于钢材设计强度取值的说明
本规范根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018的规定，对Q235A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计 值f值确定为：205N/mm。这是对一般结构进行可靠分析确 定的。 5.1.7表5.1.7给出的扣件抗滑承载力设计值，是根据现行国 家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定的标准值除以抗力分 项系数1.25得到的。 5.1.8表5.1.8的容许挠度是根据现行国家标准《冷弯薄壁型 钢结构技术规范》GB50018及《钢结构设计规范》GB50017的 规定确定的。 5.1.9立杆长细比参考国外标准，根据国内长期脚手架搭设经 验与脚手架试验确定 根据国内工程实践经验与满堂脚手架整体稳定试验结果，满 堂脚手架压杆容许长细比［入]=250。满堂支撑架压杆容许长细 比，按脚手架双排受压杆容许长细比取值（210），这也符合整体
5.2单、双排脚手架计算
5.2.1~5.2.4对受弯构件计算规定的说明：
1关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平 千取立杆横距，便于计算也偏于安全 2内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用，将扣件在节点处 亢转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转 动约束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线 别度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数 据尚有困难； 3纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略 不计； 4为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座 反力）应按不利荷载组合计算： 5一般情况下，横向水平杆外伸长度不超过300mm，符合 我国施工工地的实际情况：一些工程要求外伸长度延长，需另进 行设计计算，并应采取加固措施后使用：在脚手架专项方案中也 应考虑此内容。 图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水 平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆时，作 用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应注意按实 标情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法。 在本规范第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪 强度不起控制作用。如48.3×3.6的Q235A级钢管，其受剪承 载力为： =30.36kN K 2.0 上式中K为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由 只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN，远
肯定满足。 5.2.5脚手板荷载和施工荷载是由横向水平杆（南方作法）或 纵向水平杆（北方作法）通过扣件传给立杆。当所传递的荷载超 过扣件的抗滑承载能力时，扣件将沿立杆下滑，为此必须计算扣 件的抗滑承载力。立杆扣件所承受的最大荷载，应按其荷载传递 方式经计算确定。 5.2.6~5.2.9考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响 很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进 行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可 靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在 表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构 的整体稳定计算。因为式（5.2.8）中的值是根据脚手架的整 体稳定试验结果确定的。 现就有关问题说明如下： 1脚手架的整体稳定 脚手架有两种可能的失稳形 式：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，脚手架呈 现出内、外立杆与横向水平杆组 成的横向框架，沿垂直主体结构 方向大波鼓曲现象，波长均大于 步距，并与连墙件的竖向间距有 关。整体失稳破坏始于无连墙件 的、横向刚度较差或初弯曲较大 的横向框架（图7）。一般情况 下，整体失稳是脚手架的主要破 坏形式。
体稳定试验结果确定的。 现就有关问题说明如下： 1脚手架的整体稳定 脚手架有两种可能的失稳开 武：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，脚手架呈 现出内、外立杆与横向水平杆组 成的横向框架，沿垂直主体结构 方向大波鼓曲现象，波长均大于 步距，并与连墙件的竖向间距有 关。整体失稳破坏始于无连墙 的、横向刚度较差或初弯曲较大 的横向框架（图7）。一般情况 下，整体失稳是脚手架的主要破 坏形式。
局部失稳破坏时，立杆在步图7双排脚手架的整体失稳 距之间发生小波鼓曲，波长与步 1一连墙件：2一失稳方向
图7双排脚手架的整体失移 1一连墙件：2一失稳方向
5.2.11对本条规定说明如下
面外变形所产生的轴向力N。（KkN），由原规范规定的单排架 3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN。 采用扣件连接时，一个直角扣件连接承载力计算不满足要 求，可采用双扣件连接的连墙件。当采用焊接或螺栓连接的连墙 件时，应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018规定计算；还应注意，连墙件与混凝土中的预理件连接 时，预埋件尚应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定计算。 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（A） 为连墙件水平间距×连墙件竖向间距。
面外变形所产生的轴向力N。（KkN），由原规范规定的单排架 3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN。 采用扣件连接时，一个直角扣件连接承载力计算不满足要 求，可采用双扣件连接的连墙件。当采用焊接或螺栓连接的连墙 牛时，应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 60018规定计算：还应注意，连境件与混就土中的预理件连按 时，预埋件尚应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定计算。 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（A） 为连墙件水平间距×连墙件竖向间距 5.3满堂脚手架计算 5.3.1~5.3.4考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂脚手 架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。同单、双排脚 手架立杆稳定计算一样，满堂脚手架的立杆稳定性计算公式，虽 然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架 结构的整体稳定计算。因为式（5.3.4）中的μ值（附录C表C 1）是根据满堂脚手架的整体稳定试验结果确定的。脚手架有单 非、双排、满堂脚手架（3排以上），按立杆偏心受力与轴心受 力划分为，满堂脚手架与满堂支撑架。本节所提的满堂脚手架是 指荷载通过水平杆传人立杆，立杆偏心受力情况。满堂支撑架是 指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调托撑）传递给立杆的，立 干轴心受力情况。 现就有关问题说明如下： 1满堂脚手架的整体稳定 满堂脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳 整体失稳破坏时，满堂脚手架呈现出纵横立杆与纵横水平杆 组成的空回框架，浩刚度较弱方回大波鼓曲现象。 一般情况下，整体失稳是满堂脚手架的主要破坏形式。 由于整体失稳是满堂脚手架主要破坏形式，故本条规定了对
4满堂手架扣件节点半刚性论证见本规范条文说明第 5.4节。 5满堂脚手架高宽比一计算架高一计算架宽，计算架高 立杆垫板下皮至顶部脚手板下水平杆上皮垂直距离。计算架宽： 脚手架横向两侧立杆轴线水平距离。 5.3.5满堂脚手架纵、横水平杆与双排脚手架纵向水平杆受力 基本相同。 5.3.6满堂脚手架连墙件布置能基本满足双排脚手架连墙件的 布置要求，可按双排脚手架要求设计计算。建筑物形状为“凹” 形，在“凹”形内搭设外墙施工脚手架会出现2跨或3跨的满堂 脚手架。这类脚手架可以按双排架布置连墙件。
有较多交点）水平面为分界面，上部大波曲（图8），下部变 形小于上部变形。所以波长均与剪刀撑设置、水平约束间距 有关。
股情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。 局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步 距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。 当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用 下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支 撑架破坏形式为整体失稳。当满堂支撑掌架以不等步距、立杆横距
永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值：0.3十1.5 +2+25.1X0.15=7.6kN/m 均布线荷载大于7kN/m相当于400mm×500mm（高）的混 疑土梁。计算如下： 钢筋自重标准值，每立方混凝土1.5kN，混凝土自重标准 值24kN/m。 均布线荷载标准值为：0.3（2×0.5+0.4）+0.4（2+1.5）+ 25.5X0.4X0.5=6.92kN/m
5.5脚手架地基承载力计算
5.5.1式（5.5.1）是根据现行国家标准《建地基基础设计发 范》GB50007给出的。计算P、N时使用荷载标准值。 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计 算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手 架安全，因此，在本规范第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行 经常检测。 5.5.2由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表面，地基承 载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久 建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊 的规定，即采用调整系数对地基承载力于以折减，以保证脚手架 安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及 工程实践经验确定。
5.6型钢悬排脚手架计算
5.6.1悬挑脚手架的悬挑支撑结构有多种形式，本规范只规定 了施工现场常用的以型钢梁作为悬挑支撑结构的型钢悬挑梁及其 锚固的设计计算。
5.6.2型钢悬挑梁上脚手架轴向力设计值计算方法与一般落地
6.1常用单、双排脚手架设计尺寸
6.1.2规定脚手架高顶不宜超过50m的依据
6.2纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋 转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形： 对于铺设竹芭脚手板的纵向水平杆设置规定，是根据现场使用情 况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长 立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。 6.2.3本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，这是因为， 它是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明，该杆 挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承载 能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一 6.2.4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制探头板长 度，以防脚手板倾翻或滑脱
6.3.1当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下 底座或垫板可根据情况不设置。 6.3.2本条规定设置扫地杆，是吸收了我国和英、日、德等国 的经验。 6.3.3脚手架地基存在高差时，纵向扫地杆、立杆应按要求搭 设，保证脚手架基础稳固
6.3.5单排、双排与满堂脚手架立杆采用对接接长，传力明确，
6.4.1设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和具他水平力 作用下产生倾覆，更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验 证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度下 降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为 此。在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定。
6.4.2对表6.4.2的说明
表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置，均是 适应于本规范表5.2.8立杆计算长度系数的应用条件，可在计算 立杆稳定性时取用。
6.4.3对连墙件设置位置规定的说明
1限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国 标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发 生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗 弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束 脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步 距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。 2由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳 定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了二个支座，这 是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。 6.4.4若开口型脚手架两端不与主体结构相连，就相当于自由 边界已成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接，再加上横 向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。 6.4.5~6.4.8这儿条规定是总结了国内一些成熟的经验，并吸 收了国外标准中的规定。连墙件在使用过程中，既受拉力也受压 力，所以，必须采用可承受拉力和压力的构造。并要求连墙杆节
点之间距离不能任意长，容许长细比按150控制
6.5.1对门洞形式与选形条件的说明
我国脚手架过门洞处的结构形式，以采用落地式斜杆支撑 （1～2）根架空立杆为主，英、法等国则用门式桥架（图9）
图9英、法等国过门洞的结构形式
考虑到我国搭设门洞的习惯，并能增大门洞空间的使用面 积和有一个较为简便、统一的验算方法，特列出图6.5.1以供选 择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷 载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆 桁架计算。
6.5.5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞桁架
6.6剪刀撑与横向斜撞
6.6.1、6.6.2这两条规定是在总结我国经验的基础上，参考了 英、美、德等国脚手架标准的规定提出的。这些规定，对提高我 国现有扣件式钢管脚手架支撑体系的构造标准，对加强脚手架整 体稳定、防止安全事故的发生将起重要的作用。具体说明如下： 对纵向剪刀撑作用大小的分析表明：若连接立杆太少，则纵
向支撑刚度较差，故对剪刀撑跨越立杆的根数作了规定。 由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横 向水平杆伸出端上，将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计 时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本规范表 5.1.9的规定。 6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度 强得多，一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑 后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的 稳定。这也是国内工程实践经验的总结。 6.6.4设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显著提 高脚手架的稳定承载力。 6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑 并与主体结构加强连接，可对这类脚手架提供较强的整体刚度 静力模拟试验表明：对于一字形脚手架，两端有横向斜撑（之字 形），外侧有剪刀撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高 约20%。
6.7.1～6.7.3这三条对斜道构造的规定，主要是总结国内工程
6.8.1本条所提的满堂脚手架是指荷载通过水平杆传人立杆 立杆偏心受力情况。 对表6.8.1的说明： 1横距、步距是参考我国长期使用的经验值。 2横距（横向水平杆跨度）、纵距（纵向水平杆跨度）是根 据一层作业层上的施工荷载按本规范第5.2.1条第5.2.5条的 公式计算，取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最 小跨度值，偏于安全；立杆间距1.2m×1.2m~1.3m×1.3m，
6.9.1本条规定明确满堂支撑架步距不宜超过1.8m，立杆间距 不宜超过1.2m×1.2m。 6.9.3~6.9.5满堂支撑架整体稳定试验证明，增加竖向、水平 剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶
6.10型钢悬排脚手架
6.10.2~6.10.5双轴对称截面型钢宜使用工学钢，工学钢结构 性能可靠，双轴对称截面，受力稳定性好，较其他型钢选购、设 计、施工方便。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性 的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14mm，使 用预理吊环其直径不宜小于20mm（或计算确定），预埋吊环应 使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要， 但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜 超过3m。大悬挑另行专门设计及论证。 在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多 不能留洞，可采用设置预理件焊接型钢三脚架等猎施。 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上 或悬挑板上，否则应采取加固措施 6.10.7定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm~30mm 的钢筋或短管等方式。 6.10.10、6.10.11悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是 保证品挑架整体稳定的条件
7.1.1本条规定是为了明确岗位责任制，促进脚手架的设计及 其专项方案在具体施工实施过程中得到认真严肃的贯彻。单位工 程负责人交底时，应注意方案中设计计算使用条件与工程实际工 兄条件是否相符的间题。监理工程师检查交底记录时，对以上问 题应作重点检查。 7.1.2本条规定是为了加强现场管理，杜绝不合格产品进入现 场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可 周托撑可通过检测手段来保证产品合格，即：在进人施工现场后 第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托 撑进行复试。
7.2.1~7.2.4本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的 依据和标准，是保证脚手架工程质量的重要环节。 压实填土地基、灰土地基是脚手架常用的地基，应按《建筑 地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的要求施工，应符 合工程的地质勘察报告中要求。
7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高 变的限值。 7.3.2本条规定明确脚手架搭设中允许偏差检查的时间，有利 于防止累计误差超过允许偏差而导致难以纠正。 7.3.3本条规定的技术要求有利于脚手架立杆受力和沉降均匀
7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高
对于其他材料用于脚手架基础，应是不低于木垫板承载力，不低 于木垫板长度、宽度。 7.3.4~7.3.11这8条规定是根据本规范第6章有关构造要求 提出的具体操作规定，说明如下： 1在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的 应置，是根据现行国家标准《砌体工程施工质量验收规范》GB 50203的规定确定的。 根据现行行业标准《码筑砂浆配合比设计规程》JGJ98的 规定，码筑砂浆的最低强度等级为M2.5。 2在7.3.11条2款中规定扣件螺栓的拧紧扭力矩采用（40 65）N·m，是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定确定的。 7.3.13原规范7.3.12条规定，脚手板的铺设自顶层作业层的 脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。考虑到原规定既 增加防护设施投入，又增加脚手架荷载。故此次修订将此条取 消，并在本规范第9.0.11条中规定，脚手板下应用安全网双层 底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭
7.4.1本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具备的 技术文件。 7.4.2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有利 于拆除中保证脚手架的整体稳定性。 7.4.5本条规定的目的是为了防止伤人，避免发生安全事故 同时还可以增加构配件使用寿命
8.1构配件检查与验收
南京解放路某煤气站钢结构气柜施工组织设计8.1构配件检查与验收
8.1.1对新钢管许偏差值的说明
对本规范表8.1.8序号1说明，现行国家标准《低压流体输 送用焊接钢管》GB/T3091、《直缝电焊钢管》GB/T13793规 定：48.3×3.6的钢管，管体外径允许偏差土0.5mm，壁厚允 许偏差±10%（壁厚），即：士3.6×10%=士0.36mm；所以， 外径允许范围为（47.8~48.8）mm：壁厚允许范围为（3.24~ 3.96）mm：自前市场上48×3.5（或3.24~3.5）在允许偏差 范围内
8.1.2对旧钢管的检查项目与允许偏差值的说明
1使用旧钢管（已使用过的或长期放置已锈蚀的钢管）时 主要应检查有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再 量深度。 2本规范表8.1.8中序号3的规定，锈蚀深度不得大于壁 享负偏差的一半。 现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205 2001第4.2.5条第1款规定：“当钢材的表面有锈蚀、麻点或划 痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2” 3本规范表8.1.8序号4中规定的根据： 1）各种钢管的端部弯曲在1.5m长范围内限制允许偏差 A≤5mm，以限制初始弯曲对立杆受力影响及纵向水平杆的水平 程度； 2）立杆钢管弯由（初始弯曲）的允许偏差值△是考虑我 国建筑施工企业施工现场的管理水平，按3/1000确定的，以限 制初始弯曲过大，影响立杆承载能力；
3）水平杆、斜杆为非受压杆件，故放宽允许偏差值△， 按4.5/1000考虑，以6.5m计，△≤30mm。 8.1.4由于目前建筑市场扣件合格率较低，要求每个工程在使 用扣件前，进行复试，以保证使用合格产品。扣件有裂缝、变形 的，螺栓滑丝的严重影响扣件承载力，最终导致影响脚手架的整 体稳定。 8.1.7可调托撑的规定是根据我国长期使用经验，满堂支撑架 整体稳定试验、可调托撑破坏试验确定的。试验表明：支托板、 螺母有裂缝临界荷载下降，支托板厚如果小于5mm，可调托撑 承载力不满足要求。 钢管采用48.3×3.6，壁厚3.6mm，允许偏差士0.36，最 小壁厚3.24mm。钢管内径48.3一2×3.24=41.82mm，可调托 撑螺杆外径与立杆钢管内壁之间的间隙（平均值）为（41.82一36） ：2=2.91mm，满足要求 目前，在施工现场，存在着支托板变形较大仍然使用的现 象，造成主梁向支托板传力不均勾，影响可调托撑承载力。 8.2脚手架检查与验收 8.2.1本条明确脚手架与满堂支撑架及其地基基础应进行检查 与验收的阶段。 8.2.2为提高施工企业管理水平，防惠于未然，明确责任，提 出了脚手架工程检查验收时应具备的文件。 8.2.3本条明确脚手架使用中应定期检查的项目：也可随时抽 查其规定项目。 8.2.4对表8.2.4的说明： 1关于立杆垂直度的允许偏差 立杆安装垂直度允许偏差值的规定，关系到脚手架的安全与 承载能力的发挥。从国内实测数据分析可知，所规定的允许偏差 值是代表国内大多城市中许多建筑企业搭设质量的平均先进水平 的。满堂支撑架立杆垂直度的允许偏差为立杆高度的千分之三。
2关于间距的充许偏差 根据现场实测调查，一般均可做到。 3关于纵向水平杆高差的允许偏差 纵向水平杆水平度的允许偏差值关系到结构的承载力（立杆 的计算长度）、施工安全等。 8.2.5本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量 判定标准，有利于保证脚手架安全。
9.0.1本条的规定在保证专业架子工搭设脚手架，是避免脚 手架安全事故发生的措施之一。 9.0.4本条的规定旨在保证钢管截面不被削弱。 9.0.5本条的规定旨在防止脚手架因超载而影响安全施工。条 文中规定的内容是通过调研，对工地实际存在的问题提出的。 9.0.6本条规范是保证施工安全的重要措施。 9.0.7支撑架实际荷载超过设计规定，就存在安全隐患，甚至 导致安全事故发生。 9.0.8大于六级风停止高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的规定确定的。 9.0.12扣件式钢管脚手架应使用阻燃的密目式安全网GB／T 39424.1-2020 道路车辆交通事故分析 第1部分：术语.pdf，避免在 脚手架上电焊施工引起火灾。 9.0.13施工期间，拆除脚手架主节点处的纵向水平杆、横向水 平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆中任何一根杆件，都会造成脚手 架承载力下降。严重时会导致事故。拆除连墙件也是如此。 9.0.14如果在脚手架基础下开挖管沟，会影响脚手架整体稳 定。室外管沟过脚手架基础必须在脚手架专项方案体现，必须有 安全措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，必须设置防倾 覆的临时固定设施，如斜撑、揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计 算应保证，支架抗倾置力钜>支架置力矩