T／CECS813-2021标准规范下载简介

T／CECS813-2021 扩孔自锁锚固技术规程及条文说明.pdf

3.1.2根据锚固段长度和基材性质不同，自锁锚杆的可能破坏模

3.1.2根据锚固段长度和基材性质不同，自锁锚杆的可能破坏模

3.1.2根据锚固段长度和基材性质不同，自锁锚杆的可能破坏模 式有以下三种： （1)锚杆杆体破坏：当基材坚硬完整，锚头锚入深度较大时可 能发生杆体拉断的破坏。 （2)基材锥体破坏：当基材质量较差，锚头锚入深度较小时可 能发生基材呈锥形被拔出的破坏（图5）

0122 挤塑聚苯乙烯泡沫板外墙保温施工方案图5基材锥形破坏示意图

D.一破坏锥体的底面直径

（3)锚固体破坏：锚杆拉力较大，基材强度较低，锚头锚人深度 较大但锚固段注浆长度较短时，可能发生基材扩孔锥面处的局部 挤压破坏和锚固体注浆材料的粘结破坏。 锚固在较坚硬完整的基材中的扩孔锚头有较强的自锁能力

对自锁锚杆而言，一般不会发生直锚杆中的锚杆拨出破坏模式，包 括现行协会标准《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22中杆体钢筋 从锚固段灌浆体或混凝土中拔出的破坏模式。自锁锚杆三种破坏 模式，分别是锚杆杆体破坏、基材锥体破坏和锚固体基材局部压 坏。基材锥体破坏发生时无征兆很突然，因此，对工、Ⅱ级安全等 级的锚杆设计时要严加控制，应通过增加锚头埋深来控制此类破 坏不会发生。 而锚杆杆体破坏和锚固体基材局部压坏会伴随变形的发生 因而是一种延性的锚固失效方式，设计时通过承载力计算来保证 此类破坏模式的安全性。

学指标有关外，对岩石锚杆还与岩层产状、节理裂隙等诸多因素 关，故采用安全系数为表达形式的极限状态设计法。安全系数 取值以试验研究数据和工程经验为依据，并按相关规程的规定 行。

3.1.4岩石锚杆锚固体计算安全系数取值宜满足控制锚杆的失

效方式。根据岩石锚杆的使用目的及因锚杆损坏所带来的危害轻 重程度分为不同的安全等级。安全系数的取值等宜按现行协会标 准《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22 的相关规定。

求锚杆承受的拉力作用值乘以岩石锚杆锚固体承载力计算安全系 数后，不得大于锚杆锚固体的承载力标准值或特征值。 确定锚杆杆体安全系数K。时，取Q=1.5，=1.2,对于安 全等级为一级的自锁锚杆K。=1.1×1.5×1.2=1.98~2.0，对于 安全等级为二级的自锁锚杆K。=1.0×1.5×1.2=1.8，对于安全 等级为三级的自锁锚杆K。=0.9×1.5×1.2=1.62，故取锚杆杆 体安全系数K、为 2. 0。

极限状态设计方法。包括结构重要性系数、材料强度分项系数（有 时候以材料的强度设计值表达）等，按现行国家标准《建筑结构可 靠性设计统一标准》GB50068、《建筑结构荷载规范》GB50009和 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定计算。 3.1.7锚杆承受外部拉力时总是伴随位移发生，过大的位移量对

极限状态设计方法。包括结构重要性系数、材料强度分项系数（有 时候以材料的强度设计值表达）等，按现行国家标准《建筑结构可 靠性设计统一标准》GB50068、《建筑结构荷载规范》GB50009和 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定计算。 3.1.7锚杆承受外部拉力时总是伴随位移发生，过大的位移量对 结构是不允许的，因此锚杆应满足位移控制条件。 3.1.8由注浆材料与孔壁的粘结力和自锁锚头与扩孔的机械咬 合力共同来提供锚固承载力，可使扩孔自锁锚杆的锚固性能更加 可靠，同时注浆材料对锚杆还能起到防护作用，因此要求在锚孔内 灌注注浆材料。对预应力锚杆，宜在预应力张拉后再注浆。 10当钳

3.1.8由注浆材料与孔壁的粘结力和自锁锚头与扩孔的机械咬 合力共同来提供锚固承载力，可使扩孔自锁锚杆的锚固性能更加 可靠，同时注浆材料对锚杆还能起到防护作用，因此要求在锚孔内 灌注注浆材料。对预应力锚杆，宜在预应力张拉后再注浆。 3.1.9当锚杆处于腐蚀性等环境时，要采取针对性的防腐措施 以满足锚固体系的耐久性要求。

3.2.1~3.2.4浅孔自锁锚杆、深孔自锁锚杆和多层自

.2.1~3.2.4浅孔自锁锚杆、深孔自锁锚杆和多层自锁锚杆白

3.2.1~3.2.4浅扎目锁锚杆、深孔目锁锚杆 多云白项油 常用构造形式（图6～图8）。 （1）浅孔自锁锚杆。 ①浅孔自锁锚杆多为非预应力锚杆； ②锚杆杆体采用普通热轧钢筋，内锚头多采用楔缝式，基材 内扩孔为正锥孔； ③浅孔锚杆灌注水泥基注浆材料可提高锚杆的可靠性和耐 久性，可用于高温、高湿环境的锚固

（2）深孔自锁锚杆。 ①根据工程需要深孔自锁锚杆可以是预应力锚杆，也可以是 非预应力锚杆；

②锚杆杆体宜采用预应力螺纹钢筋、钢绞线，也可采用普通 热轧钢筋；内锚头多采用套筒式或楔块式，相应基材内扩孔为正锥 孔或倒锥孔； ③深孔锚杆应灌注注浆材料，作为预应力锚杆使用时，可采 取在锚固段先注浆，张拉预应力后，在自由段二次注浆；也可采取 锚杆安装、张拉预应力后，一次注浆； ④深孔锚杆可选用水泥基注浆材料。

（3）多层自锁锚杆。 ①多层自锁锚杆多用于深孔锚杆锚固，锚杆杆体宜采用预应 力螺纹钢筋，内锚头采用楔块式，扩孔为多层倒锥孔； ②当基材强度较低而单根锚杆要求有较大的锚固承载力，或 对安全等级要求较高的锚固工程，可采用多层自锁锚杆； ③多层自锁锚杆要求注浆

材较为坚硬完整，均可采用扩孔自锁锚固技术。扩孔目锁锚杆是 采用机械咬合力来提供锚固承载力的，但并不排与其他的锚固 方式共同作用。在锚孔内灌注注浆材料，由注浆材料的粘结力和 扩孔的机械咬合力一起提供锚固承载力，使锚固更加可靠，同时注 浆材料对锚杆的金属杆体还能起到防护作用。 根据工程实践，自锁锚杆可以细分成许多类型。为了设计方 便，这里只根据锚杆的使用条件和使用要求不同分成四个种类，即 根据使用条件来选择岩石锚杆或混凝土锚杆；根据使用的目的和 要求来选择浅孔锚杆或深孔锚杆。除此之外，还可根据以下不同 情况进行细分，如某些锚杆可以注浆，也可以不注浆；可以在安装 前注浆，也可以在安装后注浆，或在安装时某个阶段注浆等。锚杆 可以是预应力锚杆，也可以是非预应力锚杆。预应力锚杆的预应 力可以在锚固段注浆前施加，也可以在锚固段注浆后施加，也可以 分步施加等。 总之，锚杆类型的选用应根据工程要求、岩石性质、锚杆承载 能力、锚杆长度、现场条件、施工方法等因素综合确定。

3.3混凝土基材强度指标及取值需要根据现场实测结果按现 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定确定，当材料 能符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值。

3.3.3混凝土基材强度指标及取值需要根据现场实测

4.1.1、4.1.2锚杆杆体材料要求具有较高的强度，能提供较大的 锚固力；同时要求具有良好的可焊性，连接方便。对抗拉承载力要 求不高的普通锚杆和预应力施加值不大的预应力锚杆，可采用普 通热轧钢筋；对抗拉承载力要求高的锚杆可采用强度高、连接构造 简单、锚固性能可靠的预应力螺纹钢筋或钢绞线。钢筋的力学性 能指标应符合现行国家标准的规定，设计强度指标可按现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用

4.2.2由于楔缝式锚杆安装时，锚头局部有塑性变形，因此楔缝 式锚杆的杆体推荐采用塑性性能好的钢筋。楔块为受压件可采用 铸钢或铸铁。 4.2.3套筒式锚杆的套简安装时有塑性变形，推荐采用塑性性能 好的钢材。为充分发挥单根锚杆的承载力，杆体推荐采用高强度 钢筋。锚杆膨胀锥头可机加工或铸造。 4.2.4对楔块式锚头的锚杆，为充分发挥单根锚杆的承载力，杆 体推荐采用高强度钢筋。楔块为受压件可采用铸钢或铸铁。楔块 座受力复杂，推荐采用高强钢材

4.2.4对楔块式锚头的锚杆，为充分发挥单根锚杆的承载力， 本推荐采用高强度钢筋。楔块为受压件可采用铸钢或铸铁。楔 座受力复杂，推荐采用高强钢材

4.3.1、4.3.2水泥基注浆材料由水泥、高强集料（或不含集料）、 外加剂、矿物掺合料等原材料组成，按设计配比与性能要求在工厂 预拌而成干混料，特点是加人适量的水拌合后，具有大的流动性

微膨胀、较高的早期强度和后期强度、不泌水等特性，可以将锚杆 有效地锚固于岩石或混凝土内。水泥基注浆材料的制备除了硬化 中后期具有微膨胀性能以补偿水泥的化学收缩外，更要求在早期 就具有微膨胀性能，以补偿高流动性浆体从可流动直至凝结期间 的塑性沉降和自收缩。

盐水泥；有早强要求时，宜采用早强硅酸盐水泥；由于铝酸盐水 水化热高、硬化快，不利于稳定注浆，浆体易开裂，不利于抗腐蚀 女只可用于短期试验锚杆

5.1.1锚头所在岩层的坚硬程度决定了锚杆的自锁锚固力。岩

5.1.1锚头所在岩层的坚硬程度决定了锚杆的自锁锚固力。岩 体的完整程度反映了它的裂隙性，破碎岩石的强度和稳定性较完 整岩石会极大削弱。强风化岩石裂隙发育，物理力学性能显著降 低，不能充分发挥自锁锚杆的优势。因此本条对锚头所在岩层的 强度、完整性、风化程度提出了要求。具体岩层的定义及划分按现 行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定。 5.1.3~5.1.5水泥基注浆材料与锚杆粘结强度、水泥基注浆材 料与岩石或土层的粘结强度宜由试验确定，当不具备试验条件时： 可按本规程取值，水泥基注浆材料的粘结强度是依据武汉大学、武

5.1.6当岩石锚杆用于抗浮锚杆设计时，需要进行整体抗

式中：K 抗浮稳定安全性系数，应满足国家现行有关标准的规 定，无特殊说明时，K=1.05； W—基础下抗浮锚杆锚固深度范围内总的土体重量 (kN），计算时采用浮重度； G一一结构自重及其他永久荷载标准值之和（kN）； F一一地下水浮力标准值（kN）。

图9抗浮锚杆整体稳定性计算示意图

5.2自锁锚杆承载力计算

5.2.3如基材抗压强度较低，内锚头的锚固承载力低于杆体抗拉

承载力时，自锁锚杆的抗拔力将由岩石局部受压破坏确定，这是不 经济的，此时可在锚杆底端一定长度范围内注浆。锚杆孔内注浆 后，锚固体的锚固承载力为直孔段注浆体的粘结锚固承载力与内 锚头的自锁锚固承载力之和。内锚头的自锁锚固承载力计算公式 则是结合大量试验数据综合分析而得到

则是结合人量试验数据综合力析得到 5.2.4影响系数亚宜经试验确定。当无试验资料时，亚建议暂 时按表5.2.4取用。表5.2.4是综合国内外一些工程锚杆粘结强 度（表面摩阻力）的实测结果得出的，

5.2.4影响系数亚宜经试验确定。当无试验资料时，亚建议暂

5.3.1中风化岩层物理力学性能有所降低，沿节理裂面出现 主风化矿物，对锚杆可靠性有一定的影响，因此本条对锚头进人 风化岩层深度的最小深度做出了限制

.3.2规定岩石锚杆的最小间距一方面是避免锚杆安装时石 劈裂破坏的可能性，另一方面在于减小群锚效应。有条件时，宜 寸基本试验分析后确定。

5.3.4要求锚杆孔径大于杆体直径和使杆体居中，是为了能有足够 厚度且均匀的注浆材料包裹杆体，对杆体提供保护和增强锚固效果。

市.3.4要求锚杆孔径大于杆体直径和使杆体居中，是为了能有足

5. 3. 5,5. 3. 6

态等）均比不上直接传力的整根钢筋，因此当锚杆长度不天于交货 长度时，不建议采用带接头的锚杆；当锚杆长度大于交货长度时 要根据锚杆性质和用途采用相适应的连接方法。

5.4.2对于特殊环境，应对锚固系统采取有效的防护措施，包括 镀锌处理、发黑处理以及防腐涂料处理。防腐涂料主要包括环氧 树脂类涂料、聚氨酯类涂料、聚氯乙烯涂料、富锌涂料以及国外引 进的新涂料等。

6.1.1结合现行国家标准《混凝土结构加固设计规范》GB 50367，利用抗震折减系数来满足地震的影响， 6.1.2、6.1.3注浆材料与锚杆粘结强度、注浆材料与混凝土的粘 结强度宜由试验确定，当不具备试验条件时，可按本规程取值。

6.2自锁锚杆承载力计算

6.2.1混凝土锚杆杆体破坏的安全系数取值满足控制锚杆失效 方式的要求。根据混凝土锚杆所使用结构部位的不同，将锚杆分 为非结构构件部位的锚杆和结构构件部位的锚杆；并根据锚杆发 生破坏时的征兆不同取不同的安全系数。安全系数和材料强度的 取值部分按国家现行标准《混凝土结构加固设计规范》GB50367 和《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的相关规定。重要性系 数取值按现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB 50068的规定。

生破坏时的征兆不同取不同的安全系数。安全系数和材料强度的 取值部分按国家现行标准《混凝土结构加固设计规范》GB50367 和《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的相关规定。重要性系 数取值按现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB 50068的规定。 6.2.2混凝土锚杆基本锚固深度计算参照现行行业标准《混凝土 结构后锚固技术规程》JGJ145中混凝土产生锥体破坏时的锚固 强度计算公式以及对混凝土锚杆拉拔试验结果进行回归分析综合 (TN,)2 得出的公式H一 ，通过运算得到公式（6.2.2），反映了 9.82fcu.k 混凝土锚杆受拉发生锥体破坏时锚杆埋植深度、抗拉承载力以及 混凝土强度之间的关系。

6.2.2混凝土锚杆基本锚固深度计算参照现行行业标准《

结构后锚固技术规程》JGJ145中混凝土产生锥体破坏时的锚 强度计算公式以及对混凝土锚杆拉拔试验结果进行回归分析综

(Y.N,)2 得出的公式H= ，通过运算得到公式（6.2.2），反映 9.82fcu.k 混凝土锚杆受拉发生锥体破坏时锚杆埋植深度、抗拉承载力以 混凝土强度之间的关系。

6.2.3自锁锚杆锚固体中内锚头的锚固承载力按现

算，并结合大量试验数据综合分析而得到。

βl为混凝土局部受压时的强度提高系数，β= ;A为混 凝土局部受压面积，A，为局部受压的计算底面积（图10），可由局部 受压面积与计算底面积按同心、对称的原则确定，由此得β,三3.0。

图10局部受压计算底面积

β。为混凝土锚杆强度影响系数，当混凝土强度等级不超过 C50时，取1.0；当混凝土强度等级为C80时，取0.8；中间采用线 性内插法确定，应与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010进行区分。

能具有以下特点：用多根锚杆抗剪，锚杆的总截面积一样时，粗锚 杆组合比细锚杆组合的抗剪刚度大；同直径的锚杆埋植浅的比埋 植深的抗剪刚度大；锚杆安装后施加预紧力可提高抗剪刚度；抗剪 锚杆杆体破坏均表现为拉剪破坏。 考虑群锚效应，混凝土锚杆的抗剪承载力设计值N，=0.8X 0.5XN；对于断后伸长率不大于8%的锚杆，抗震设计时应乘以 0.8的降低系数。

6.2.6要求由多层扩孔锚头均摊锚杆锚固承载力时，多

扩孔锚杆大多数应用在大体积结构工程中，与锚杆杆体的拉压刚 度相比，大体积混凝土基材的刚度要大得多，故组装公式中未考虑 基材的变形。

6.3.2～6.3.4对混凝土锚杆的基材厚度、锚杆最小间距、锚杆最 小边距等做出规定，一方面是避免锚杆安装时基材混凝土劈裂破 坏的发生，另一方面在于增强锚固连接基材破坏时的承载能力和 安全可靠性。有条件时，该值宜通过基本试验分析后确定。当自 锁锚杆用于构造设计或轴向力较小情况，混凝土锚杆的基材厚度 2可适当减小，但需要通过计算或试验确定，

7.1.1为确保自锁锚杆施工质量，在施工前一定要对锚杆类型 锚杆及部件原材料型号及规格、主要性能指标、施工设备等进行检 查，包括杆体、自锁内锚头、外锚头、扩孔刀具、注浆和防腐材料等 当发现与设计要求不符时，应采取补救措施或进行更换调整。 7.1.2自锁锚杆对基材（岩石或混凝土）有较高的要求，由于勘察 或检测仪器设备、技术手段、测试范围等的局限性，锚固体基材状 况可能与设计不符。当施工人员、现场监理、设计代表通过钻孔扩 孔难易程度、钻孔芯样或碎渣表观状态等判断基材状况与设计要 求明显不符或有疑问时，应通知设计方，以便采取补救措施或做出 设计修改。

7.1.1为确保目锁锚杆施工质量，在施工前一定要对锚杆类型、 锚杆及部件原材料型号及规格、主要性能指标、施工设备等进行检 查，包括杆体、自锁内锚头、外锚头、扩孔刀具、注浆和防腐材料等。 当发现与设计要求不符时，应采取补救措施或进行更换调整。

。1.4预应力锚杆相对普通锚杆情况更加复杂，需要进行专项方

多层自锁锚杆多为预应力锚杆，预应力张拉和锁定可按现行 办会标准《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22的规定进行。多层 自锁锚杆内锚头多为倒锥形，施工时应严格按设计要求在不同深 度进行扩孔，锚杆组装时应绑扎注浆管，可采用吊车对锚杆吊装入 孔安装。对于多层自锁锚杆，若单孔内有多根杆体，宜在组装锚杆 时在每根杆体上贴应变片，锚杆安装后做预张拉，测量各杆体的应 变，若各杆体受力不同步，需分别调整螺母，直至各杆体同步受力， 然后连续张拉至设计预拉力值。预应力张拉至设计要求后应拧紧

7.2. 1 岩石锚杆钻孔可采用

地层或地层扰动会引起水土流失、塌孔，危及临近建（构）筑物安全 使用时，应采用套管护壁钻孔。锚杆组装前，应预先调直、除油、除 锈，以满足杆体与注浆材料的有效粘结。预应力螺纹钢筋和中空 棒材的接长应采用等强度连接器，钢筋接长可采用对接、双面焊 接。可沿杆体轴线方向设置对中支架，主要是为了使杆体处于钻 孔中心，并保证杆体保护层厚度满足设计要求。常规岩石锚杆，可 采用锤击加压方式使底部扩张，通过杆体行程来控制扩张程度；对 于倒锥形自锁锚头，当锚头达到指定位置时，通过提拉方式使倒锥 锚头打开安装至倒锥孔内.形成自锁

7.2.2采用专用扩孔钻头进行扩孔，扩孔应按最大张

申长量的关系进行控制。水泥基注浆材料的配合比直接影响浆 的强度、密实性和注浆作业的顺利进行，应严格按规程相关要求 行配比。灌浆过程中，注浆材料存在渗透到土层的情况，应补灌

7.3.1、7.3.2混凝土锚杆应采用专用设备钻孔、扩孔和清孔，并 测量直孔孔深、孔径及扩孔孔径，合格后进行注浆及锚杆安装。 混凝土锚杆应校核钻孔角度。对于大体积混凝土深孔自锁锚 杆，应在锚杆安装时预埋注浆管，以保证锚孔注浆密实度。

.4.1对于特殊情况，可采用快干型无机注浆材料，缩短养护 期。比如应急抢险工程。

7.4.2自锁锚杆安装后，在注浆材料未达到设计强度前，杆

低锚杆的锚固力，影响锚杆质量，应做适当辅助保护措施。 自锁锚杆安装完成后应根据使用环境、锚杆的具体类型、灌注 材料的特性和其他特定要求做适当辅助保护措施。正常使用后即 可与锚固体采用同样的维护措施，以保证使用安全。

8.2.1~8.2.5条文规定了岩石锚杆和混凝土锚杆工程质量检验 的内容及标准。岩石锚杆工程主要按现行协会标准《岩土锚杆 （索）技术规程》CECS22的有关规定执行，混凝土锚杆工程主要 按国家现行标准《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB 50550和《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的有关规定执行。 为了确保自锁锚杆的锚固效果，在锚杆安装前一定要对钻孔 和扩孔质量进行检查，如发现与设计要求不符，应采取补救措施： 如加深锚杆孔或在偏斜角或孔位偏离设计要求太大时重新钻孔扩 孔等。岩石锚杆允许的孔深按现行行业标准《水运工程质量检验 标准》JTS257的规定为十250mm，当无特殊要求时，岩石锚杆成 孔质量可按本规程第8.2.4条执行；混凝土锚杆成孔质量可按本 规程第8.2.5条执行。

D.1.1锚杆试验的主要目的是确定锚杆设计参数并验证锚杆施 工工艺的合理性，因而锚杆的破坏应控制在锚固体与岩体间。本 条规定是为了避免锚杆的破坏由预应力筋极限拉力不足引起。预 应力筋的设计是可控因素，视具体试验目的不同，可适当增加预应 力筋的截面面积。 D.1.2锚杆试验可采用油压表读数或专用测力计计量荷载，采 用百分表、于分表或位移传感器计量位移，采用秒表记录时间。 D.1.3锚杆试验和加荷装置可采用电动高压油泵和空心千斤 顶加益装墨的额 江

D.2.2鉴于岩层条件的多变性，为了准确地确定锚杆的极限承 载力，本条对试验锚杆的数量以及结构参数和施工工艺做了规定。 但需要指出的是这是对同一种地层而言的，若同一工程有不同的 地层条件，则应相应地增加基本试验锚杆组数。美国、德国、英国 有关标准规定的锚杆基本试验数量为3根。

D.4.1岩石锚杆基本试验是锚杆性能的全面试验，目的是确定 锚杆的极限承载力和锚杆参数的合理性，为锚杆设计、施工提供依 据。新型锚杆或已有锚杆用于未曾应用过的地层时，由于没有任 何可参考或借鉴的资料，规定均应进行基本试验。只有用于有较 多锚杆特性资料或锚固经验的地层时，才可以不做基本试验，

迅收百特迅验特！ 国家的锚杆规范对此都做了同样的规定。同时，报告应详细描述 岩土层性状、注浆材料和配合比、注浆压力、锚杆参数、施工工艺、 试验荷载、锚头位移和试验中出现的情况，

E.3.1～E.3.4锚杆验收试验是对锚杆施加大于设计轴向拉力 值的短期荷载，以验证工程锚杆是否具有与设计要求相近的安全 系数。 验收试验的加荷等级和各等级荷载下的观测时间，是按国外 锚杆规范和我国工程实践制定的

附录F混凝土锚杆抗拔承载力现场检验方法

CJJ／T 73-2019 卫星定位城市测量技术标准).pdf测量技术标准附录F混凝土锚杆抗拔承载力现场检验方法

F.1.1锚杆试验可采用油压表读数或专用测力计计量荷载，采 用百分表、千分表或位移传感器计量位移，采用秒表记录时间。 F.1.2锚杆试验和加荷装置可采用电动高压油泵和空心千斤 顶，加荷装置的额定压力和精度应满足试验要求和保证安全。 F.1.4根据调查发现，有些锚固工程，本应采用破坏性检验，但 限于现场条件或结构构造条件，无法进行原位破坏性检验的操作。 对于这种情况，如果能在事前发现，则允许以专门浇筑的混凝土块 材，植入同品种、同规格的锚固件，做同条件下的破坏性检验，但应 强调的是，这项检验必须事先征得设计和监理负责人书面同意，并 始终在场见证、签字，才能被认定有效，

F.3.1现场检测设备较为简单。配置时，应是加荷设备的支承 点与锚杆之间的净间距，应能保证基材混凝土的破坏不受约束，以 避免影响检测的结果。 F.3.2、F.3.3现场测量位移受条件限制时，允许采用百分表，以 手工操作进行分段记录，此时，在试样到达荷载峰值前，位移记录 点应在12点以上。

点与锚杆之间的净间距，应能保证基材混凝土的破坏不受约束，以

F.4.2为防止钢材屈服，非破损检验采用的荷载检验值应取 0.9fykA。

F.4.2为防止钢材屈服T／CECS 702-2020标准下载，非破损检验采用的荷载检验值应取 0.9fkA

F.5.1非破损检验结果评定时，若一个检验批中不合格的试样 不超过5%，应另抽3根试样进行破坏性检验，若检验结果全部合 格，仍可评定为合格检验批。计算限值5%时，不足一根，按一根 计。

施工质量验收规范》GB50550和《混凝土结构后锚固技术规利 JGJ145制定的