DB34-5005-2014标准规范下载简介

DB34-5005-2014安徽省先张法预应力混凝土管桩基础技术规程.pdf

图D.0.5开口型钢桩尖

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的：采用“可” 2规程中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为： “应符合·的规定（或要求）”或“应按·执行”

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的：采用“可”。 2规程中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为： 应符合的规定（或要求）”或“应按··执行”

JGJ 59-2011标准下载先张法预应力混凝土管桩基础技术规程

1.0.1管桩在国外应用已有近百年的历史，近20年来我国管桩 主产及应用也非常广泛，管桩的品种及产量可以称得上世界之 最，管桩已广泛应用在工业与民用建筑中。2004年以来，先张法 预应力混凝土管桩在我省工业与民用建筑中逐步得到应用，特别 是近年来，随着我省管桩生产企业增加，管桩产量大幅提高，管 价格也大幅下降；管桩已成为我省造价较经济的桩型。管桩基 出具有以下特点： 1比较适合安徽地区的地质条件，管桩强度高、耐压（或 打）性好，适用于摩擦端承桩及端承摩擦桩。 2工期短，综合造价低。工期短体现在三个方面：一是施 工前期准备时间短，管桩工厂化制造，经高压蒸养的PHC桩，成 型后到使用只需几天时间；二是施工速度快；三是检测简单、快 捷。造价低体现在两个方面：一是单位承载力的造价低，虽然管 桩单位长度的造价较高，但由于其承载力高，综合计算单位承载 力的造价还是较低的；二是由于工期短，可以节省施工费用，缩 投资者的有效回收时间。 3成桩质量可靠，文明环保。 由于管桩具有以上优点，目前管桩基础已成为安徽地区设计 人员优选的建筑桩基类型。为推动管桩应用技术发展，同时为了 做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量、保护环境，特 制定本规程。 1.0.2本规程依据现行国家及行业标准，结合安徽省的具体情

应用经验。为了确保安全，当建筑物高度超过60m时，应设地下 室；当建筑物高度超过100m时，宜选用桩径不小于600mm的管 桩。在建筑物高度超过100m的软土地区，还应验算桩基的竖向承 载力和水平承载力或根据基础理深等情况进行专题论证。 1.0.3本规程在桩的生产、可靠度、基本设计方法、基桩检测等 方面与现行《先张法预应力混凝王管桩》GB13476、《建筑地基 基础设计规范》GB50007、《建筑桩基技术规范》JGJ94和《建 筑基桩检测技术规范》JGJ106等规范力求一致。在总结已有管桩 应用经验的基础上，对管桩产品性能，设计与施工方法、检测技 术等方面作出具体规定

2.1.1~2.1.14管桩相关术语主要参考了国家标准《先张法预 应力混凝土管桩》GB13476的定义，应用管桩基础以来，各地在 施工中形成了一些习惯用语，为便于执行本规程，将部分常用的 习惯用语也列为术语。

3.0.1对于采用管桩作基桩的场地应重点评价：管桩的稳定 性、场地地层均匀性、岩土设计参数、沉桩方式选择、沉桩可能 性以及管桩对场地环境条件的限制性要求。 动力触探试验（包括标准贯入试验）类似于动力打桩，静力 触探试验类似于静力压桩，所以这两种试验最能模拟实际的管桩 施工过程，所以其测试结果对管桩的选择、设计和施工均具有指 导意义，这条要求高于国标

4管桩制作、规格和质量要求

1细骨料 人工砂的石粉含量应小于3%；天然砂的坚固性以质量损失值 计应小于8%，人工砂以压碎指标计应小于20%；砂中不应混有草 根，树皮，塑料等杂物，有害物质最高含量应符合表4.1.2的规 定。 2粗骨料 碎石的压碎指标值应小于10%，风化石等软弱颗粒含量应小 于3%，针片状颗粒含量应小于10%，含泥量应小于1%。 3对骨料的其他要求 骨料不应产生碱集料反应，其膨胀率应小于1%。 增加该条是因为骨料中碱集料活性反应有潜在的危险性， 它是指水泥或其它外加剂中的碱性氧化物如氧化钾、氧化钠等与 粗、细骨料中的活性二氧化硅在常温常压条件下缓慢反应，生成 碱硅胶后吸水膨胀，使骨料与水泥浆间粘结力下降，混凝土强度 下降，产生裂缝，导致混凝士结构破坏。

次修订新增直径14mm钢棒规

4.2.1因国家相关标准的更新，将不符合规范要求的PTC桩、 PHC(a)桩取消。为满足建（构）筑物工程对管桩承载力要求 以及各种工程地质条件下管桩的耐打性要求，根据GB13476 2009并考虑管桩沉桩工艺特点及安徽各地区应用经验，取消直 径300mm的管桩，管桩按外径分为400、450、500、550、600、 700、800、1000、1200

4.2.4本条规定了出厂的管桩成品桩身两端标记的位置及内容，

4.3.2附录A中所列的管桩规格的预应力筋保护层厚度均不小于 40mm，，预应力筋保护层厚度小于40mm的管桩仅用于地面处理 或临时工程，如临时支护工程等。 4.3.3对端板焊接接头构造提出了详细的作业规范。这是结合我 省的现状并借鉴其他省的经验而专门制定的，以我省现场施工情 况看，焊接接头很不规范缺芝监控，出现了不少问题，因此本 规程详细规定了对焊接施工的具体要求：（1）对管桩接头的宽度 提出明确规定，不应小于管桩的设计壁厚；（2）对接头端面的垂 直度，倾斜度有限制了对焊接坡口尺寸，具体采用什么型号的焊 条都做了详尽规定；（3）端板制造不得采用铸造工艺，严禁使用

地条钢制造端板。端板厚度不得有负偏差，除焊接坡口、桩套箍 连接槽、预应力钢筋挂筋孔、消除焊接应力槽、机械连接孔外， 端板表面应平整，不得开槽和打孔。

基本上引用了GB13476及有关标准规范，详尽规定了检测的 技术指标与方法及检测的频次

基本上引用了GB13476及有关标准规范，详尽规定了检测 指标与方法及检测的频次。

5.1.1本条关于管桩基础设计应具备的基本资料。由于管桩施工 工艺的要求，第2款对施工场地提出明确要求，第5款对管桩生产 条件提出要求

5.1.3当按单桩承载力确定桩数量及计算桩基沉降时，应采用

正常使用极限状态，相应的荷载效应组合为标准组合和准永久组 合。在根据材料性质确定承台高度、确定配筋、验算材料强度 时，应按承载能力极限状态考虑，采用荷载效应基本组合及相应 的荷载分项系数。

5.1.4本条是针对基础结构构件的截面承载力计算或验

进行基础结构构件如桩身、承台的截面承载力计算或验算时，采 用的是承载能力极限状态下荷载效应的基本组合设计值S，应考 虑相应的分项系数。有所不同的是，管桩基础设计计算是采用相 当于正常使用极限状态下荷载效应的标准组合Sk，不考虑分项系 数

.1.5 进行全部内容或部分内容的计算或验算工作。 5.1.6本条在甲级管桩基础、工程地质条件复杂的管桩基础和抗 拔桩等三类桩禁止使用A型PHC管桩和Φ400以下的管桩，是因为 A型PHC管桩抗弯、抗剪等力学性能偏低：Φ400以下的管桩保护 层厚度太小，达不到40mm的要求。

5.1.8规定管桩基础进入持力层的最小深度是提高桩的端阻力， 增强管桩基础根部的稳固性。

5.2.6本条规定单桩竖向抗压承载力特征值的确定方

静载荷试验方法适用于设计等级为甲级或乙级的管桩基础工 程，或者当地使用管桩时间不长、设计经验不足的各设计等级管 桩基础工程，地质条件复杂的工程也包括持力层为遇水易软化的 风化岩的管桩基础工程。为了求得合理的单桩设计承载力和其他 设计参数，应事先进行试验桩，这就是本规程所称的“静载试验 桩”，这种桩应在设计阶段进行的。静载试验桩的数量、选择的 位置本条作了大体的规定，不得少于3根：并不少于总桩数的1% 要求进行。至于静载荷试验的开始时间，考虑到管桩基础的特 性，根据我省的经验及《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的要 求，在试打桩以后进行静载荷试验的开始时间定为：管桩在砂土 中入土7d后，粉土不得少于10d，对于饱和老粘土不得少于25d。 当根据地基土的物理指标与承载力参数之间的经验关系来估 算单桩竖向抗压承载力特征值时，此经验估算公式估算出来的单 桩竖向抗压承载力特征值一般作为初步设计阶段的估算值，宜通 过试验桩来验证或调整。单桩竖向承载力的经验估算公式，各种 规范（规程）基本一致，其表达式基本上都是桩端总阻力加桩侧 总摩阻力。考虑到管桩在我省老粘土等地区的挤土效应较明显， 桩侧摩阻力及桩端阻力均得到较大程度的提高。通过管桩在我省

近几年的设计、施工与检测发现，我省经常出现管桩施工远未达 设计桩长时，其实测承载力就已达到设计承载力要求的情况，这 说明原先的管桩竖向抗压承载力的估算误差较大，因此本规程的 编制组在经过广泛调研并总结分析大量工程案例的基础上，结合 数值计算和试验，提出了我省根据地基土的物理指标与承载力参 数之间的经验关系。原先本规程的征求意见稿是给出了我省管桩 侧摩阻力增强系数和端阻力增强系数（如表1所示）

表1 管桩的侧摩阻力及端阻力增强系数

结合我省地质情况提出了建议取值。

2本条允许桩、土、承台的共同作用，但承台所承担的 超过总荷载的20%。

5.2.12本条允许桩、土、承台的共同作用，但承台所

程设计中应严格遵守。管桩的生产工艺决定了其内壁是由一层浮 浆构成的，这层浮浆的强度很低，由它决定了填芯混凝土与桩体 的粘结强度和粘结效果，不可高估，不容忽视，上海莲花河畔景 园项目倒塌事故即是证明，很多填芯混凝土被全部完全拔出

的传递对顶与承台连接要求不同。竖向压力的传递要求桩顶与 承台底紧密接触，竖向拔力的传递要求桩顶与承台的连接抗拉承 载力应大于抗拔承载力，水平力的传递要求桩顶与承台连接的抗 剪承载力大于桩的水平承载力

.3.3本条的f.取值主要参考安徽省建筑科学研究设计院白

5.3.7具体防腐蚀措施可参考下列方法：

1在弱腐蚀、中腐蚀的环境下，可采用管桩，但其钢筋的内 外保护层厚度均不应小于40mm（海港工程用管桩应按有关行业标 准执行），所采用的预应力钢棒直径不应小于9.0mm，桩尖宜采 用封口型。 2在强腐蚀的环境下，不宜采用管桩。当必须选用管桩 时，应经试验论证，并采取可靠措施，确能满足防腐蚀要求时方 可使用。 3管桩基础应减少接头数量，宜采用单节管桩。若需要接桩 时，接头宜设置于微腐蚀土中；位于中腐蚀土中的接头，接桩头 部应涂防腐蚀耐磨涂层，建议用有机硅混凝土保护剂或者其它防 腐蚀耐磨涂层，它不仅在混凝土表面形成薄模，还可以渗入混凝

土表层3～7mm，更天地提高混凝土防腐蚀能力。 4在中、强腐蚀的环境下，应增加端板厚度，增大焊缝坡口 尺寸并应封闭焊满；成桩孔底应灌注高度为1.5～2.0m的C30细石 混凝土，且封底混凝土应掺微膨胀剂。 5针对不同的腐蚀介质，使用防腐的特制水泥，如具有抗硫 酸盐侵蚀性能的水硬性胶凝材料的水泥。 6在混凝土中掺加活性掺合料（如磨细硅砂粉、磨细矿渣 粉、粉煤灰等），这些掺合料本身就有结构稳定的特性。会使混 凝土氯离子电通量和渗透速率下降，从而起到提高抗渗透性的作 用。 7在氯离子中腐蚀环境下应用的管桩，应掺加钢筋阻锈剂 （但不得采用亚盐酸类的阻锈剂）。 8选用配筋率较高的AB型或AB型以上管桩。这些管桩配用 钢筋直径较粗，数量文多一些，也是会延长被腐蚀的时间，增加 抵御能力。 9桩承台的理深不宜小于2.5m。当承台埋深小于2.5m时， 桩身处于2.5m以上的部位宜加强防护，可在管桩表面涂刷防腐蚀 涂层。

5.11建设单位应将施工图设计文件报县级以上建设行政主管部 或其他有关部门审查，未经审查或审查不合格的施工图设计文 生不得使用。应重视对工程桩试桩资料的分析，并注意收集和借 鉴邻近类似工程应用管桩的施工资料和经验，这是工程桩施工前 应完成的重要工作，对顺利完成桩基施工十分有利，不能忽视。 6.1.2建筑场区内高空和地下的障碍物是指影响管桩施工的高压 架空线、地下电缆、位于桩位处的旧建筑物基础、地下管线和杂 真士中的石块等，这些障碍物应在管桩施工前清除或要善处理， 不然会妨碍施工，延误工期，影响沉桩质量。 6.1.3通常情况下，应避免在相邻工程的基坑附近打挤土型的 管桩，因为桩机自重和挤土效应会严重影响该基坑边坡或围护结 构的稳定和安全。如必须这样做时，应视具体情况对应采取的措 施，进行多方案比较，通过论证和相关方同意后才能实施 为减少打桩引起的振动和挤土影响，宜采用下列一种或多种 技术措施： 合理安排打桩顺序； 2 采用液压打桩锤“重锤低击”法施工 3 预钻孔； 4 设置袋装沙井或塑料排水板： 5 设置非封闭式地下隔离墙： 6 开挖地面防挤（震）沟； 7 限制打桩速度等。 次活信动主

6.1.5当深基坑有围护结构时，不论采用何种支护形式，一般

均不宜先施工围护结构再打桩，否则会造成以下不良后果：一是 后打桩会对围护结构产生挤压，使其变形或破环，影响其在基坑 开挖后的挡土止水效果；二是围护结构先形成，后打管桩时的挤 土受其约束，使孔隙水压力聚增且难以消除，在基坑挖土时，先 挖的士坑就成为超孔隙水压力释放的去向和场所，导致工程桩倾 斜：三是容易造成管桩随着土的隆起而上浮。 管桩工程的基坑开挖是一项很重要的工作，为指导主方开 挖，需制定详细可行的土方开挖方案。考虑到休止期与工程进度 的要求，因此对于饱和粘性王、粉土地区的基坑开挖宜在打桩全 部完成15天后进行，对于桩顶以上的土体开挖则不受此时间限 制。土方开挖要分层，由于王方开挖未分层造成管桩偏移甚至桩 身断裂事故时有发生，为防止挖主机械对管桩的碾压和碰撞而破 坏桩体，桩顶以上20～30cm内的土方，应用人工开挖方式

.2管桩的起吊、运输和堆放

6.2.1管桩施工现场堆放条件没有管桩厂内的条件好，在管桩厂 内的堆场上，管桩的堆放层数有的达到5～9层，在施工现场一般 不会堆得太高，大多为随卸随用或单层堆放在桩机附近，较大的 工地如布置有集中堆场时，场地应平整压实，因现场条件不同于 工厂，故将叠层堆放的层数减少。一般较好的做法是：按工程进 度分批运入管桩，既避免二次搬运，又便于单层着地放置。

6.2.2管桩长度一般小于15m，且施加了预应力，可】

钩住管桩两端内壁直接进行水平起吊。采用汽车运输时，应在车 上位于距桩端0.21倍桩长处设置固定支承点，装运时，应将管桩 根挤一根平行放置，一层叠一层错位放置，大直径桩、长桩放 在下面，小直径桩，短桩放在上面，一堆桩应绑固成一整体，并 在四周塞紧，防止晃动。

取桩时，将叠层堆放加以限制，并应对桩的拖地端加

般可采用废轮胎或其它弹性材料衬垫，以此对桩的拖地端加以保 护。

6.3.2本条对焊接接桩作了规定

本条对焊接接桩作了规定

本条第一款考虑到接桩时操作人员清理、施焊的操作高度， 保证工作质量： 本条第二款保证上下节桩接桩顺直，减少中心偏差： 本条第三款说明如果管桩接头处不清洁、不垂直，将影响管 庄接头处的强度、刚度，从而影响整根管桩的稳定性； 本条第四款明确焊接宜采用二氧化碳保护焊，电焊条要干 燥，为保证接桩的焊接质量垂直、不变形，施焊要求对称进行； 悍接部分不得有咬边、焊瘤、夹渣、气孔、裂缝、漏焊等外观缺 陷；焊面有“鱼鳞状”纹路为好；管桩拼接处坡口槽电焊层数定 为三层是为了减少和控制焊接产生的变形 本条第六款规定桩的接头焊接后自然冷却一段时间，是因为 悍好即打，高温的焊缝处入土急冷后，如同率火一样，焊缝容易 变脆而被打裂，影响使用寿命，有抗浮设计要求的，对焊缝要求 更高，更应该控制好质量。 6.3.4桩顶填芯混凝土，其主要作用是改善桩顶的受力状态，有 利于桩与承台联接：管桩基础设计与施工的可行性有十分密切关 系，此规定主要以满足设计要求为前提 泥土、杂物等进入管桩内孔后，对管桩内孔插筋浇注混凝土不 利，同时也影响对管桩内孔内窥检查工作。当桩内孔需作灌芯处 理时，也带来孔内清理工作的困难。管桩上端内孔的阻隔装置， 除泡沫塑料球、袋装矿棉球外，也可采用其他可回收材料

6.4.3沉桩施工顺序对周围建筑物和管线、已施工桩的施工质量 均有较大的影响，这种影响主要是由于沉桩过程中的挤土效应所 产生的，因此施工前应充分考虑现场实际情况后确定最佳施工顺 序，打桩顺序确定的原则是施工经验的总结。在编制施工组织设 计时，应根据现场实际情况，灵活运用打桩顺序的原则，制定最 佳的施打顺序，以指导施工。施打顺序制定的是否合理，不仅影 响打桩进度，也影响打桩的质量。

计时，应根据现场实际情况，灵活运用打桩顺序的原则，制定最 佳的施打顺序，以指导施工。施打顺序制定的是否合理，不仅影 向打桩进度，也影响打桩的质量。 6.4.4沉桩时必须严格控制第一节桩的沉桩质量，认真注视稳 桩、压桩时桩身变化情况，发现有偏移或倾斜时，应立即分析原 因，采取校正措施。 6.4.5沉桩记录包括：定位就位记录、垂直度、入土深度和该深 度的压力值，最终的桩项标高、压力值、贯入度等。 6.4。7施工中，若遇桩端沉入超设计标高许多，而压力值达不到 控制值；或相反，桩端距设计标高许多，压力值超过控制值，应 及时报告监理、设计和勘探部门，判明情况及时处理。 6.4.8应认真做好试桩工作，通过试桩确定静压法沉桩的标准， 以及单桩承载力特征值。施工中，若遇桩端沉入超设计标高许 多，而贯入度或压力值达不到控制值：或相反，桩端距设计标高 许多，贯入度或压力值超过控制值，应及时报告监理、设计和勘 探部门，判明情况及时处理。

6.4.4沉桩时必须严格控制第一节桩的沉桩质量，认

桩、压桩时桩身变化情况，发现有偏移或倾斜时，应立即分析原 因，采取校正措施

度的压力值，最终的桩顶标高、压力值、贯入度等。 6.4。7施工中，若遇桩端沉入超设计标高许多，而压力值达不到 控制值；或相反，桩端距设计标高许多，压力值超过控制值，应 及时报告监理、设计和勘探部门，判明情况及时处理。 6.4.8应认真做好试桩工作，通过试桩确定静压法沉桩的标准 以及单桩承载力特征值。施工中，若遇桩端沉入超设计标高许

6.4.7施工中，若遇桩端沉入超设计标高许多，而压力值达不到 控制值；或相反，桩端距设计标高许多，压力值超过控制值，应 及时报告监理、设计和勘探部门，判明情况及时处理

以及单桩承载力特征值。施工中，若遇桩端沉入超设计标高许 多，而贯入度或压力值达不到控制值；或相反，桩端距设计标高 许多，贯入度或压力值超过控制值，应及时报告监理、设计和勘 探部门，判明情况及时处理

6.5.1锤击法沉桩机械有四点说

1锤击沉桩机械桩锤分为落锤、气动锤、柴油锤、液压锤等 类型，这几种桩锤中，柴油锤爆发力强，锤击能量大，工效高， 锤击作用时间比自由落锤作用时间长，因此锤击应力相对低 些，冲击体冲击距离随桩阻力的大小而自动调整，较适于管桩的 施打。目前，我国施打的预应力管桩以筒式柴油锤为主，但由于

的每米锤击数，最终的桩顶标高、锤击数、贯入度等。 6.5.7收锤标准应根据工程地质条件、设计承载力、设计标高、 桩型、耐锤性能等综合考虑确定。应认真做好试桩工作，通过试 桩确定锤击法沉桩的标准，以及单桩承载力特征值。施工中，若 遇桩端沉入超设计标高许多，而贯入度达不到控制值；或相反， 桩端距设计标高许多，贯入度超过控制值，应及时报告监理、设 计和勘探部门，判明情况，及时处理。

6.5.8根据《建筑地基基础设计规范》GB50007、《混凝土结

5.5.8根据《建筑地基基础设计规范》GB50007、《混凝土结 构设计规范》GB50010等规定：

推出单桩竖向极限承载力： Pmax=2R=2Q/1.35=2X（0.55~0.65)Afc/1.35=2X（0.55~0.65） Af/ (1.35X1.4)=(0.582~0.688)Afck 实际设计计算时可取管桩施工时最大打桩力限值为0.688Afck， 避免桩身损坏。 6.5.9对每根桩的总锤击数及最后1m沉桩击数进行限制，目的 是防止桩身混凝土产生疲劳破坏。试验资料表明，PHC管桩不 宜超过2500击。有统计资料表明，天多数管桩工程的桩的总锤 击数在300～1500击之间，少数超过2000击，个别达到3000击甚 至4000击；超过3000击时，桩身容易被打坏或产生严重的“内 伤”。当某工地为数不少的桩总锤击数超过本条规定时，设计者 应从柴油锤、持力层和收锤贯入度等方面去反复调整。 最后1m沉桩锤击数是根据本规程部分参编单位统计而来。据 经验统计，大多数桩最后1m的锤击数为100～250击，个别达到 400500击的为不正常。

6.5.12群桩上浮一般可按照下列程序和方法进行处理

1自先宜采用低应变动测法检测每根桩的桩身和接头的完整 性； 2当大多数桩的送桩深度不超过2m且场地条件较好时，可 以采用复打（压）措施； 3当大多数桩的送桩深度超过2m时，宜开挖部分取土后采 用复打（压）等措施。

乙管桩基础的检验和验收

7.1.1~7.1.2现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收 规范》GB50202和行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106以 强制性条文规定必须对基桩承载力和桩身完整性进行检验。桩身 质量与基桩承载力密切相关，桩身质量有时会严重影响基桩承载 力。桩身质量检测抽样率较高，费用较低，通过检测可减少桩基 安全隐患，并可为判定基桩承载力提供参考

7.2.1管桩在制造及吊运过程中，可能发生损环，制造工艺也可 能存在问题，在某一工程中甚至出现将明显挠曲的管桩压入土中 的现象，造成了不应有的损失。因此在管桩入土前，必须进行逐 节检查，检查方法主要采用目测、丈量等方法。检查中特别注意 管桩是否产生微小裂缝，对受损管桩一概不准使用。列出工地用 桩所作检查和检测的内容，便于施工单位自检，监理、质监、业 主等单位检查验收。

的现家，成 节检查，检查方法主要采用目测、丈量等方法。检查中特别注意 管桩是否产生微小裂缝，对受损管桩一概不准使用。列出工地用 桩所作检查和检测的内容，便于施工单位自检，监理、质监、业 主等单位检查验收。 7.2.2~7.2.5本条规定应由具有相应检测资质的单位对进入施 工现场的管桩桩节进行随机抽检。 由于目前我省的管桩连接普遍采用焊接接头，因此本规程只 规定了焊接接头的检验方法和数量。 端板是管桩的一个重要配件，检查时可量测其厚度，目测外 观，当对其质量有怀疑时，可进行材质检验 对于管桩结构钢筋的抽检可利用先施工的2m以上长度的余桩 经人工破碎后进行检测，若工地没有余桩可利用，则应在工地上

随机选取2节桩经人工破碎后检测。检测箍筋直径可用游标卡尺； 检测箍筋间距和加密区长度可用钢卷尺；检测预应力钢筋规格可 截一段钢筋称其重量；检查保护层厚度可用深度游标卡尺，采用 钻芯法检测离心高强混凝土抗压强度，钻芯检测应符合国家标准 《钻芯检测离心高强混凝土抗压强度试验方法》GB/T19496的有 关规定。检测结果应以本规程4.3.1条所列标准来判断，凡发现有 不合格者，该批桩以后不得使用。已打入的桩应采取处理措施 针对我省目前管桩生产厂家较多，不同厂家在不同时期的 产品质量存在差别，为保证工程质量，规定对每一工地，每施工 5000m应送单节管桩至有资质单位进行破坏性试验，并应提供相 应的试验报告。

7.2.8这是对桩尖检查和检测的规定。生产厂家应提供桩尖钢材 化学成分和机械性能的测试报告。桩尖的规格、构造的检查和验 收应按本规程附录D的要求进行，检测方法除量测各尺寸外，应 随机抽取5%的桩尖进行重量的检查。若单个桩尖重量达不到规定 理论重量的90%作不合格论。必要时应逐个检测，不合格者禁止 使用。目前在桩尖上存在的问题是：桩尖的材质、桩尖的尺寸构 造、桩尖的焊接等，有的施工队趁监理不在时，甚至不用桩尖。 桩尖材质特别是其化学成分和力学性能存在不合格现象；桩尖的 尺寸主要是偏小、偏薄，检测方法就是量测其尺寸并称其质量。 桩尖的焊接也普遍存在问题，许多施工队不是在吊装前焊好，而 是当管桩起吊就位后处于悬吊状态下桩端进行点焊，这样做，焊 接时间短，焊缝质量差，管桩打入地层后，内孔很快进水，严重 的甚至桩尖脱落或者挤入管桩底内孔，因此，对桩尖的检查也应 严格认真。

7.3.1列出沉桩过程中工程质量和检测的主要内容，供施工单位 自检，监理、业主、质监、设计等单位检查和控制

程桩的质量事故，尤其是桩位的偏差值。对于大承台群桩基础， 宜先打承台内的桩，承台四周边缘的桩位待承台内其他桩全部打 完后再重新测定，这样施打结果的基桩，整个群桩基础的外围形 状不变，承台模板及混凝土施工既方便又节约。

因此对底桩垂直度控制要严格一些，不得大于0.5%。送桩以后桩 身垂直度偏差不易测量，故在送桩前进行测量。一般情况下，送 桩前后的桩身垂直度不会有大的变化，但在深基坑内的基桩，有 时由于基坑土方开挖不当会引起桩身倾斜，故在深基坑土方开挖 后，需再次测量桩身垂直度。

7.4.2 ~ 7.4.3

的局限性，所以，适当增加一些检测数量是必要的。考虑到以桩 身强度为设计控制指标时，沉桩中桩受打、压力较大，桩身易受 损，本规程规定应全数检测。同时考虑抗拔桩桩身不能出现缺 陷净化空调安装施工组织设计.doc，也应对抗拔桩进行全数检测

7.4.5鉴于管桩制作工艺的特殊性，低应变检测的判别标准与其

鉴于管桩制作工艺的特殊性，低应变检测的判别标准与 主桩有所不同。本条规定了管桩桩身完整性的判别方法，

由于管桩的纵向钢筋直径较小，当桩出现裂缝或缺陷后，管 桩耐久性受到影响，因此，对永久结构的抗拔桩或受水平力为主 的桩，当桩身有裂缝或缺陷时不应判为Ⅱ类桩，而应判为Ⅲ类或 IV类桩。 经静载试验表明，桩身轻微的水平裂缝对桩的抗压承载力影 响不大，因此经挖开检查，当水平裂缝小于1/3桩截面周长时，可

判为Ⅱ类桩。如果裂缝为斜裂缝或垂直裂缝则对承载力可能发生 较大影响，应判为Ⅲ类或类桩。桩身高强度混凝士的破损是 种危险的缺陷，视缺陷严重程度应判为Ⅲ、IV类桩。 桩接头裙板附近是桩身的薄弱环节，此处常易破损，检测时 应仔细别，将接头附近桩身缺陷与接头反射区分开来，避免误 判。 对于采用封口型桩尖且采用焊接接头的管桩，桩孔保持空心 伏态，方便孔内摄像仪进入，采用孔内摄像技术，可直观看出管 庄桩孔内壁的裂缝。 管桩采用离心法生产，正常生产的桩的桩身不应存在缺陷。 当低应变检测中发现桩身缺陷时，不外乎桩身产生裂缝或混凝士 受损。桩身裂缝系在吊装、运输、打压及基坑开挖过程中操作不 当产生的，一般为水平裂缝，也有斜裂缝和垂直裂缝。水平裂缝 对抗压承载力影响不大，斜裂缝则影响抗压承载力。如沉桩过程 中桩身混凝士受损，则对抗压承载力的影响较大，不可忽视。因 比对存在缺陷的桩应慎重对待，排除接头问题后，应进行桩身倾 料度检测，综合分析，确定处理方法。 以桩身强度为设计控制指标或桩受力较大的，经处理后的Ⅲ 类应进行静载荷试验，确保安全

7.4.8因管桩上部在沉桩及基坑开挖中受力较大，桩！

较为常见。对桩身浅部缺陷，可在开挖截除缺陷以上的桩身后， 再次进行低应变检测，确认下部桩身有无缺陷，可否接桩。开挖 时应结合场地岩土工程条件，采取有效的支护措施，防止开挖检 查、接桩过程中造成坑底管涌、土体变形影响邻桩的事故发生

观、最可靠的传统方式，因此优先考虑采用静载荷试验，但是一 般静载试验耗时长、费用高云南省某局办公楼工程施工组织设计方案.doc，当取得可靠的动静对比资料后，也 可采用高应变动测法对单桩竖向承载力进行检测，但检测数量的 提高是非常必要的。

7.4.10管桩在安徽省应用以来，施工过程中有时出现较多桩身 开裂或破损现象，本条为管桩供应商和沉桩施工方因桩身抗压强 度发生争议时，提供了处理方法。