标准规范下载简介
CJJ／T 81-2013 城镇供热直埋热水管道技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf16tan’($/2) S. = (1+)²× P×r (0. 5 =r)Fmm S.=N 3P I.d
C.2.3竖向转角管段臂长 图（.2.2竖向转角管段示意图 吕梁恒大华府装修施工方案（30P）.docp (1+g)() X tan 2 C.2.+竖向转角管段头的弯短变化范围、轴向力利横间位移 成按下列公式计算： C.2.+竖向转角管段钙头的弯短变化范围、轴向力利横间位移 附录D固定墩和固定支架承受的推力计算 D.0.1按本规范第6.1节规定的原则，给出常见的管道布置形 式中固定墩承受推力的计算公式。当实际工程中出现不同的布置 形式时，可参考相似形式的计算原则确定计算公式。计算公式不 考虑固墩位移的影响。 D.0.2管道典型布置形式的等径等壁厚管道升温时固定墩推力 T应按表D.O.2所列公式计算。 表D.0.2等径等壁厚管道升温时固定墩推力T .0.43 表ID. 0. 2 中的判别值11 、L2应按下列公式计算 I..min . max 直管段推力系数判别值： 转角管段推力系数判别值； 没计布置的管段长度（m）； 直管段的过渡段最大长度（m）； 管段的过渡段最小长度（m）； 传角管段的对渡段最大长度（m） 转角管段的过渡段最小长度（m） 附录E直埋保温管预热安装 式中：△ 管段的热伸长量（m）： α 钢材的线膨胀系数[m/（m·C）； to 管道计算安装温度（C）； ti 预热开始前的管道温度（C）； 预热管段长度（m） 5在管道1作循环最高温度时，预热管段对固定墩的推力 立按下式计算： 预热管段对固定墩的推力（N）； 钢材的线膨胀系数m/（m·C）； 钢材的弹性模量（MPa）； 管道T作循环最高温度（C）； 管道计算安装温度（（C）： 工作管管壁的横截面积（m） 武中：P 次性补偿器的拉力（N）； 钢材的线膨胀系数［m/（m·C）; E 钢材的弹性模量（MPa）； t. 管道计算安装温度（C）； 管道工作循环最低温度（C）； A 工作管管壁的横截面积（m）。 7预热管道外宜包裹塑料薄膜，并按首次升温的摩擦系数 计算单位长度摩擦力； 8一次性补偿器的补偿量应在预热前调整为计算预热伸长 量，并应在伸长量到位后将一次性补偿器焊接成整体 《混凝土结构设计规范》GB50010 《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025 《室外给水排水和燃气热力工程抗袋设计规范》GB50032 1 《：I业建筑防腐蚀设计规范》GB50046 5 《膨胀土地区建筑技术规范》GB50112 《上方与爆破工程施I及验收规范》GB50201 《高密度聚乙烯外护管硬质聚氨酯泡沫塑料预制直理保温 管及管件》GB/T29047 《城i行测量规范》（J/T8 9 《城镇供热管网.程施.I.及验收规范》CJJ28 10 《城镇供热网设订规范》CJJ34 《城镇供热系统安全运行技术规程》（门188 12 《玻璃纤维增强塑料外护层聚氨酯泡沫塑料预制直理保 温管》CI/T 129 中华人民共和国行业标准 7.4竣工验收 运行与维护 1.0.1城镇供热管道直理敷设方法同传统的管沟敷设方法相比， 具有占地少、施L周期短、维护量小、寿命长等诸多优点，适合 城市建设的要求，在我国已得以广泛应用。 我国城市人「门密集，随着区城供热的不断发展，实际【程 的热水直理管道的管径已突破原规程的适用范围，这是本规程修 1.0.3直埋供热管道和给水管道、雨污水管道、燃气管 市政管道，在直理地下方面具有共性。在地震区，湿陷性黄土地 区和膨胀土地区，供热管道和燃气、给水、排水管道在安全性1 有共同要求。因此，直理供热管道应遵舒国家已经颁布的有关标 准的规定。 规定与直理热水管道相关的设计、施工验收及运行维护要求。在 执行本规范时，要同时执行《城镇供热管网设计规范》（JJ34、 《城镇供热管网I程施I及验收规范》CJJ28和《城镇供热系统 安全运行技术规程》CJI/T88的规定，且这3项标准中都有强 制性条文，必须严格执行。CJJ28和CJJ/T88与本标准同时修 订，所制定的技术内容较多，本规程在编写时不再述同样的内 容，而直接弓引用。所以在执行本规程时，上述3项标准是不叫缺 失的。另城镇供热直埋热水管道工程可能涉及其他的国家现行有 关标准，如可能涉及的给排水、电气及城镇建设共性的规定等， 立遵守。 2.1.1本规程关于直埋热水管道的规定，仪适用于1作管、 温层和外护管连结为一个整体的制保温管。在城镇热水供热系 统的常规介质参数下，这机保温管可以保持整体结构，设订让算 方法与其他敷设方式有较大差别。整体预制保温管也可用于输送 供冷介质的直埋管道系统 2.1.2管道伸缩先全受阻是指管道在温度变化时， 端、两侧任何方向产生位移。用服是指管材因应力产生翘性 变形。 2.1.3活动端充许管道问该部位发生位移。 2.1.4～2.1.6驻点、铺固点与固定点的区别在于，固点设置 刮架墩，不允许位移：血驻点和错固点是管道温度变化时的实际 立移情况形成的不发生位移的点。锚固点的一侧为镭固段， 则为过渡段；驻点的两侧均为过渡段。驻点和锚固点可能因温 度、摩擦力的变化等因素而发生移动。 2.1.7、2.1.8凰理敷设热水管道设时要区分2种状态，即 固段和过渡段。铺固段管道在温度变化时只发生应力变化而不产 生热位移，过渡段管道在温度变化时不仪发生应力变化还会产：生 热位移 2.1.9过渡段管道在温度变化时，摩擦力与热位移方向 产生侧向位移，在弯头变形段长度范围内管道布置受到一定 限制。 本规程使用的符号较多供热专业符号和计量单位基础标准 新未编制，本规程主要按供热行业符号的使用习惯及国家规定的 常用计量符号确定，在供热专业符号和计量单位标准制定后再行 调整。为使用者方便，列了本规程使用的计算符号。 3.1.11厂预制的产品由于加条件好，产品质量可靠。如现 制作保温管和管件，受加工条件所限，保温层质量及外护层的 密封性很难保证，如果外界水进人保温层中，高温运行时会导致 聚氨保温层碳化失效，破坏预制直理埋保温管道系统的整体式缩 构，导致整个管网系统失效。 3.1.2直理热水管道保温结构除！有管道保温的功能外，还具 有传递力、抵抗土压力的功能，保温和外护管都必须真有足 够强度以保证保温结构完整，外护管、保温层、工作管相互之问 粘结强度也是保证保温结构完整所必需的。目前，直埋热水管道 呆温材料采用硬质聚氨酯泡沫塑料，耐高温性能是保证管道使用 寿命的关键指标。前，硬质聚氨酯泡沫塑料，在120C下能保 正连续30年寿命，如果用在长期高于120C的供热管网上，将 川速老化，其寿命缩短。本规程对保温管道设计温度的适用范伟 为小于或等于150，在实际工程要考虑保温材料在运行温度 和运行时间等条件下，长期运行能否满足设计寿命。对运行温度 高子120C的保温管可以根据FN253的要求推算出能达到140（ （其至更高温度）、寿命为30年的聚氨酯配及保温管 3.1.3《高密度聚乙烯外护管聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管》 改管件》GB/T29047标准对.1作钢管、钢制管件、外护管、保 温层以及保温管、保温管件、保温接头制定了技术要求，特别是 对长期连续运行温度介于120C至140（之间的保温管提出了验 证的要求。 3.1.4～3.1.6弯头、通、异径管处局部应力比较集中，在直 里管道中为较易损伤的部件。该条款制定的技术要求，主要在于 成小扁部应力，保证管件的强度。 弯头处变形比较大，为保证弯头的强度和质量，驾头应在 制造，不应在现场用斜切的方式加工。弯头在加！过程中，背 弯处会减薄，为保证背弯处的最小壁厚不小于直管段壁厚，可选 扫加厚的钢管或钢板进行加工，应对端口进行坡口处理，并保 正两端直管段的焊接质量。 三通处应力比较复杂，且三通开孔后会降低直管的强度。直 理管道除承受内压外，还要承受很大的摩擦力。所以，为保证管 道应力集中处的强度，需要在开孔处采取加固措施。管网运行后 开分支时，应在采取加固措施后再开孔。 3.1.7本规程控制外护管表面温度（即保温层外表面温度）小 于50C，未区分外护管的材质，从两个方面考虑都是十分必要 的。··是确保外护管的安全及使用寿命，二是节能减排。在《高 密度聚乙烯外护管硬质聚氨酯泡沫塑料预制直理保温管及管件》 13/T29047标准还提出了进行保温管试验的要求，对保证外 护管长期运行是十分重要的 3.1.8对外护管端口尺寸的要求，有利于保证管道施工时保温 为保证监测系统的完整性和有效性，在管网设计初期应对泄监 测系统同时进行设计。管网设计发生变更时，如增加分支或其他 管件时，往往会增加检查室并对管件进行特殊处理，所以，要 时考虑监测系统的设计变更。 3.2.1直埋保温管的保温厚度除要满足制造要求外，还要满是 设计要求。在直理热水管道设计中，起主要作用的计算条件是外 泸层耐温要求。特殊情况下附近其他设施对地温升高很敏感时。 还费求计简环境温度 3.2.2附录A给出了部分城市的自然地温数据，摘自《城镇供 3. 2. 2 附录 A 给出了部分 3.2.5双管敷设供热管道温度场计算时，计算点坐标r取 水管中心线的水平距离，y取与地面的垂直距离（见图1）。 4.1.1《城镇供热管网设计规范》CJJ34对管道布置提出了具 4.1.1《城镇供热管网设计规范》CJ34对管道布置提出了具 本的要求，包括管道的布置原则：管道平面位置的布置要求：穿 越建筑物的地下室的规定；供热管道在综合管沟内布置要求等， 在使用本规程时，执行《城镇供热管网设计规范》CJJ34相关 规定十分必要。 CJJ34一致，只是在设施的项目中增加压缩空气或C()2管道 乙炔、氧气管道的净距要求。 4.1.3国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》（ 2002规定，管顶埋深大于0.7m后，车辆荷载的动力系数等于 1，根据《城市道路工程设计规范》CJJ372012，道路路面结构 设计应以双轮组单轴载100kN为标准轴载。对有特殊荷载使用 要求的道路，应根据具体车辆确定路面结构计算荷载。按《公路 桥涵设计通用规范》JTGD60－2004，车辆荷载取超20级，后 轴重力标准值140kN，单个轮组70kN，轮胎着地面积0.2m× 0.6m，压力传播呈30°角，但不考虑后轴之间压力传播的叠加组 合作用等作为计算条件。经计算地面车辆荷载两个轮压传至保温 管的竖向压力和土壤的静土压力总和在管顶覆土深度1.38m~ 1.6m时管顶、管底、管中都最小。因此机动车道下敷设的大管 径管道最小覆土深度取1.3m，DN500以下管道保留了原规程条 文的规定数值。非机动车道下敷设的管道最小覆土深度大于原规 程规定，是为了避免机动车的闯人造成的危害。 覆土深度不能保证时采取的保护措施包括设置过街套管或筐 沟、在管道上方敷设混凝土板等。 4.1.4《城镇供热管网设计规范》CJJ34对河底敷设供热管道 4.1.4《城镇供热管网设计规范》CJJ34对河底敷设供热管道 +.2.1热水管道要布置一定的坡度，在设计时确定放 4.2.1热水管道要布置一定的坡度，在设计时确定放气、排水 设施的位置和规格，满足管道充水和放水要求。设在过渡段的直 埋放气、放水管与管道位移不一致时容易破坏，连接处的设置要 防止开门处受力过大。 +.2.2直埋管道敷设线路经常需要转弯，有些设计通 定墩、补偿器减小弯头处的应力，不增加工程投资，也增加了 管道的安全风险。本条规定应利转角自然补偿，需要设计单位 进行设计计算：并采用适合自然补偿的管件，不推荐在链个管道 转湾处都加固定墩的设计方法 热伸长。转角管段布置时两侧的臂长要大于管道侧向变形段的长 度，在此范围内不应再布置一通、折角、弯头、阀门、补偿器 固定墩、检查室等附件。本规程附录C弹性抗弯铰解析法在公 式推导过程中作了3的假定，使公式大为简化，形成了现在 应用的简明近似式。为使该公式的应用范围略有扩大，在 2.3（即大于变形段长度）时即可应用该法，而计算误差不致过 人。不符合此项规定时，应采用有限元法计算。本条用此条件将 转角管段的臂长限楚为l.二2.3/k。 形管段分割时以垂直臂1的驻点将管段分为两个“I”形管段。 对于两侧转角同的“乙”形管段，驻点可取垂直臂中点。“Ⅱ” 形管段自外伸臂的顶点起将两个外伸臂连同两侧的直管段分为两 个“I”形管段，“Ⅱ”形两外伸臂顶点间的管段一般很短，对分 割为两个“I”形管段无大影响 4.2.5本条保留了原规程3.2.3条可视为直管段的折角汇 增加DN500以管径及常用循环温差范围下的最大折角。循 道侧向位移的附件，保持管道伸长方向与补偿器轴线致 免补偿器损坏。 .3.1《城镇供热管网设计规范》（JJ34对阀门J、补偿器 首附件和检查等设施的设置制定了技术要求，在执行本规 立同时执行《城镇供热管网设计规范》CJJ34的相关规定 4.3.2对直埋管网阀门选择和设置的要求： 1直理管道阀门要承受因管道热变形而产的各种力利力 ，其直埋管道的轴向荷载比管沟嫩设管道的轴询荷载人很 多：在此强调阀门应能承受管道轴向荷载。 2钢制阀门机比铸铁阀门能承受较大的荷载，因此要求直 理管道安装的阀了采用钢制阀门。 3热水管道1作时管道受力随供热温度变化，选用焊接连 接的阀门是经济、川靠的连接方法。 4.3.3直埋热水管道是连续的整体保温结构，.1作管和外护管 均有很好的防水作用，不允许管内介质和管外地下水渗人保温 层。安装补偿器的位置切断了保温结构，如果没有特殊的防水处 理措施直接埋地，介质和地下水容易进人保温层，材料遇水会导 有很好的防水作用，不允许管内介质和管外地下水渗人 丢。安装补偿器的位置切断了保温结构，如果没有特殊的防 理措施接理地，介质和地下水容易进人保温层，材料遇水 致保温结构失效，危及管道系统运行安全。补偿器安装在检查室 内便于发现泄漏点。 富要与工作管一同引出并做好防水封端，防止管沟和地面积水漫 入到直埋管道的保温层内， 的轴尚力大于小管，为保护小管免遭轴向力破坏，要求在其附近 设补偿器或固定墩，将不同截面的管段分隔开。 4.3.6在直理管道敷设条件允许时，尽量采用柔性连接 4.3.6在直埋管道敷设条件允许时，尽量采用柔性连接方式， 减少固定墩的设置 长度，减小管道摩擦力。对管道进行预热不影响管道的应力验算 和疲劳寿命，但可以减小管道对固定墩的推力，预热安装时根据 固定墩结构的承力能力计算确定预热温度和预热伸长量。 4.3.8因直埋管道的固定墩埋在土内，钢管、钢架如有裸露， 将会很快腐蚀损坏，因此特别强调此项。 5. 1. 3、5. 1. 4 以给出详细的数据。不同土壤、不同密实度、不同含水量都影响 其取值。真体取值以当地土壤条件实测确定或根据当地的使用经 验确定为好。为了便于使用，本规程给出大致的取值范围，并将 1978年北京市煤气热力设计所等单位的实测值（测定条件：砂 质粉和粉质黏土，回填密实度为90%～95%）附在条文中 以供取值时参考。 5.1.7许用应力取值方法沿用原规程规定 5.3.1屈服温差△T是判断管道会不会进人塑性状态T.作的依 居。它是按照锚固段内管道在温差和内压共同作用下，根据复杂 应力状态下的屈斯卡（Tresca）屈服条件，管道在弹性状态下能 够承受的最大温差值。当t一t<△T，时，管道处在弹性状态下 工作，此时，依据虎克定律推导的计算公式全部正确、有效；当 1一to>△T，时，管道进人塑性状态工作，由于管壁屈服，造成 管内轴向应力达到了极限值并产生塑性变形，以致对过渡段长 度、热伸长量和管道的轴向力发生了影响，在设计计算中必须予 以充分考虑。△T、的数值将作为边界条件应用于本节以后的各 节计算公式中。 由于钢材标准给出的屈服极限：是最小保证值，实际供货 都高于此值，但偏差的范围和分布找不到权威的资料。。的正 偏差对于热伸长量和管道轴向推力的计算影响很大，而且是不安 全的，设计中必须予以考虑。本规程编制过程中，调研了两家 管制造厂，该两厂历年管材焊缝拉伸试验资料中各抽取100个试 样的实测数据，本规程取其平均值1.3作为虚服极限增强系数。 5.3.3过渡段内任一截面上的轴向力，用于确定设置 高于屈服温差的管道，因出现了塑性变形，轴问力达到最大值， 即极限轴向力。 5.4直管段局部稳定性验算 5.4.1管道在承受高轴向压应力和截面内荐在缺陷部位可能 现性变形的集中。直理热水管道的温度位移受到了外部摩擦力 约束，就是属于承受高轴向压应力的管道系统。 5.4.2直埋热水管道从整体看属于杠件，是从局部看义属于 遵谣管荒，特别是大置径的管道。对于大管径、高温度、高压力 的直理热水管道，横截面受到较高的压应力作用，当最大压应变 达到一个临界水平时便有可能会发生局部屈邮，高部产生较大的 变形，导致管道的局部褶皱而失效。管道的局部麗曲多数发生在 垃力不连续、管壁有缺陷的地方。 国内外有一些关于防止薄壁管壳局部屈曲的研究成果。 11976年Sherman提出的临界屈曲应力计算公式为： 1991年Stephens等提出的临界屈曲应力计算公式为 rr = 2. 42E 2R 5.5.1埋地水平弯头和竖向弯头的弯及轴力目前较成熟的计 算方法为存限元法利弹性抗弯铰解析法，前者需利用专用软件在 计算机上完成；后者既可电算，义可用于手丁计算完成。本规程 附录（是原规程附录的内容，计算公式是按弹性抗弯铰解析法 通过理论分析推导和适当简化得的，并经过DN500管道的试 验验证。根据对管径从DN600到DN1200弯管的有限元分析。 对于管径DV500以1的、转角在80°～120°弯管，采用弹性抗弯 较解析计算法仍然吻合得较好。按照5.5.3的弯头强度验算结果 和有限儿分析结果相比误差小子5%，且偏安全。 和有限儿分析结果相比误差小子5%：且偏安全。 5.5.2基于采用弹塑理论进行管道设计，埋地弯头温度变化 小起峰值应力，其对管道安全的影响主要是正常的温度循环范 ：对于安装温度低于循环最低温度而产的一次性较大应力不 会影响运行安全。环向应力放大系数β，不考虑内压的影响，同 从起峰值应力，其对管道安全的影响主要是正常的温度循 韧：对于安装温度低于循环最低温度而产用的一次性较大应 会影响运行安全。环向应力放大系数3.不考虑内压的影 时弯头的柔性系数亦不考虑内压的影响，可使计算简化，亦与 《火力发电厂汽水管道应力计算技术规程》DL/T5366取得 致。其计算结果误差<10%，H偏安全, 5.6管道竖向稳定性验算 5.6.1～5.6.4埋地管道中介质温度升高时，管道中产生轴向压 力。存在轴向压力的管道有向轴向法线方向凸出使管道弯曲的倾 可。出于管道周围土壤在径向和轴向对管道有约束，正常状态下 理地管道在地下保持稳定。当周围壤的约束力较小或因周围开 挖而减小，受压管道会在横向约束最弱的区域丧失稳定。管道在 轴向朝失稳区域推进，并在水平方向或垂直方向推开土壤形成弯 曲的凸出管段。竖向失稳可能由于设计考虑不周引起，水平失稳 多为理地供热管道投产后由于其他管线施工引起。本规程只涉及 竖向火稳校核 5.7.3该条列出了在过渡段中间部位设有分支时，计算分支点 位移的步骤 补偿器补偿能力选择应适当留有余地。考虑到5.3.1条 5.7.4补偿器补偿能力选择应适当留有余地。考虑到 对、引人了增强系数n=1.3，已经提高了补偿器补偿能力，因 比余地不宜过大。本规程规定一股为计算热伸长量的10%。对 驻点的过渡段，由于两过渡段连接在：·起，驻点位置很可能发 漂移而造成过渡段长度加长，对热伸长影响较大，为此规定余 量提高到20% 管道对固定墩和固定支架的作 6.1.1管道对固定点的作用力的解释如下： 1管道热胀冷缩受土壤约束产生的作用力，指过渡段土壤 对管道产生的摩擦力及锚固段的轴向力 2内压不平衡力指固定点两侧管道横截面不对称在内长作 力下产生的不衡力，也包括波纹管补偿器端波环状计算截面 的内卡作用力。内压不平衡力按计算压力值计算。 3活动端位移产生的作用力指补偿器的弹性力或摩擦力， 转角管段升温变形州起的侧向土壤压缩反力等轴向力 在管段内产生了轴向力的衰减T二F×L (FL)?=2EA/FA T' =V2AI'FEA 6. 2. 2、6. 2. 3 设规范》GB50010的规定 6.2.4直理管道对固定墩的推力较天，且固定墩直接理于地下 受地下水慢蚀，要求材料具有耐久性。 6.2.5预制保温管固定节浇注在固定墩混凝十维构内，因热水 管道敖热，固定墩接触保温管外壳的局部混凝土温度高于周围于 囊温度，带要采取隔热或耐热措施 .1.1直理热水管道运行期间温度变化幅度大，施工的技 聚相对给水排水管道：甚至燃气管道高，具备施1资质是最 的要求，也是施工单位参与其他市政管线建设的必备条件。 7.1.2施工首先要有技术质量标准，至少要清楚直埋管道施 f要执行哪些国家的现行标准，明晰主要技术内容、重点技 ，并为此建立管理体系和制度，方可落实、执行。 在遇到实际情况不能执行设计时，按手续提请设计变更后再行施 I。也就是说，不管何时，施工只能按设计进行，不但是确保「 程质量，也是施I单位对自身的保护。 7.1.4要求建设单位或设单位向施工单位提供供热管网工程 没计测量所用的原始测量资料，施工单位以此进行工程线位和高 程测量，便于施工测量和设计测量的统一；设计测量所用控制点 的精度等级不符合工程测量要求时，施工单位应会同设计、测量 及监理单位共间复核，并确定满足要求的测量系统；为广施工测 量和设计测量·致，并在施测量中对设计测量进行必要的校 核，推荐工程测量与设计测量使用同一测量标志。 7.1.5由施1引起的损坏其他地下管道或设施的事故年年发生 在遇到实际情况不能执行设计时，按手续提请设计变更后再行施 I.。也就是说，不管何时，施工只能按设计进行，不但是确保「 程质量，也是施工单位对自身的保护 设计测量所用的原始测量资料，施工单位以此进行工程线位和高 程测量，便于施工测量和设计测量的统一；设计测量所用控制点 的精度等级不符合工程测量要求时，施工单位应会同设计、测量 及临理单位共同复核，并确定满足要求的测量系统；为广施工测 量和设计测量·致，并在施工测量中对设计测量进行必要的校 核，推荐工程测量与设让测量使用同一测量标志 该对管道路由、相关地下管道以及构筑物的资料分必要， 可确保管线路出正确，避免事故的发生，而且可知设计方案 可行，提进行设计变更，使施「顺畅、有序。 7.1.6穿越其他市政设施要采取相应措施，特别是对 气、给水等管道采取保护措施非常重要，包括管道的防腐层都要 进行保护，否则将降低管道的使用寿命。采取保护：方面是不拉 坏其他管道或设施，另一方面也是保证施工的安全。产权单位最 厂解管线的压力等运行参数、已使用年限和保护方法，与之协调 是正确的做法 7.1.7在地下水较高和雨季施工期间，沟槽开挖应采取降排水 预防措施，避免槽底受水浸泡。沟槽有水危害方面如下：（1）受 水浸泡的沟槽会产生地基承载力下降、地基松软、边坡失稳 方、1部建（构）筑物塌等安全风险：（2）排水不良基底有积 水，混凝土浇筑后难以成型耳混凝土强度会因水灰比增大而降 低；（3）如沟槽内有水，任何措施都保证不了保温管不被水漫 泡，真接后果是①泡沫保温层进水导致保温效果降低、保温管寿 命缩减或高温汽化HDPE外护管爆裂；②现场保温接口失效， 表现为HDPE外护管虚焊接及泡沫保温层萎缩失效 7.1.8市政管线在城市，特别是在人门密集区都采用封闭式 1，保障交通参与者和施工人员的安全。夜间在城镇居民区或现 有道路施工时。极易造成车辆或行人掉人管沟、碰撞施工围挡等 事故：设置照明灯、警示灯和反光警示标志，能大大提高其安全 生。在《城镇供热管网工程施工及验收规范》CJ28中，夜间 没置照明灯、警示灯和反光警示标志是强制性条文，注意必须严 格执行。 7.1.9T广预制的直理保温管及保温管件比现场制作的保温产 品质量高、质量可靠可控，因此本规范推荐使用工厂预制保温 产品。 坏CJJ 66-2011-T：路面稀浆罩面技术规程（无水印，带书签），在安装前进行外观检查分必要，不们保证施I质量 降低返工的可能性。 降低返上的可能性。 7.1.11在《城镇供热管网1.程施工及验收规范》CJ281fl 对开挖和回填作广详细规，包括开挖时的预留值、超挖的处 理、回填及回填土的要求等 1城市管线开挖时常会遇到地下管线或构筑物，随意处置 仁加保护有可能被损坏或给施工造成安全隐患，与有关单位协 采取何种保扩措施，是稳妥的做法， 2规管沟沟底宽度，是为了保证直理管道周围回填的质 量。I作坑是为满足管道焊接、保温、检验等的需要，在预制保 温管接头处加宽加深沟槽。本规程给出了推荐性做法，施工单位 可根据自身的施T水平利方法及现场条件确定。 3沟槽开挖必须遵照国家和地方的现行规定，例如开挖所 要求的边坡或侧而支承的规定等。在开挖的深度、空间和土壤条 生不容许采用简单的带边坡的沟槽处，就必须设置匣钵柱或斜撑 作侧面支承 图2管沟宽度尺寸示意图 7.1.12有限空间是指封闭或部分封闭碱厂锅炉安装工程施工组织设计，进出！较为狭 管道及管路附件安装作厂详细规定，包括管道支、吊架安装；焊 姿和检验；补偿器安装；法兰和阀门安装等。 1出于不同产家生产的保温管、管件及接头所的外护算 的材料不同，材料的熔体流动速率值会不同。如接头处外护层 令的真筐或管件的外护管所用材料的熔体流动速率值不匹， 会影响其焊接质量，从而影响接头外护层的密封性能。所以，应 尽可能采用同一厂家的保温管、管件及保温接头。当工作管采用 不同材质、不同壁厚的钢管时会产生局部应力集中，需要设计进 强度校核。 3在接头施过程，如果有水从接头处进人保温层，在 管网高温运行下，水汽将会导致保温层碳化，门留存于接头内的 水或潮气，在管网高温运行过程中，会逐渐破环接头外护层的密 时性。一口接头的密封性被破坏，外界水进人保温层，会导致保 温层的不断碳化，并向间两侧延伸，地下水直接与工作钢管接触 限快腐蚀管道，影喇保温管的寿命及管网安全性。当目程完 对管端用盲板封堵，避免管道进人异物利安全。 近儿年，很多埋设于地下的预制直埋保温管的安全事故都是 打于施工时对保温材料裸露处没有进行密封处理引发的。出于没 有密封，水进到保温层中破环保温结构，别起保温接头外扩 说落、1作钢管腐蚀，最终导致管线发生泄露引发安全事敌。通 常可选用末端套简、收缩端帽等专用附件对直理保温管道系统的 首端、穿墙等保温材料裸露位置，进行密封和防水处理。“对裸 路的保温层进行封端防水处理”在《城镇供热管网工程施工及验 收规范》（J28为独刷性条文，注意必须严格执行。 4理管道的折角对管道安全有很大影响。在管道安装 过程中。如果临时现折角，折角位置的管道应力将发生变化， 届要设计单位对应力进行重新计算和确认，并采取相应措施后才 能继续施工 6借号线在上方，便于信号线的安装及检查。相间颜色的 线对齐连接，可避免信号线在接头处绕行，影响监测系统定位的 准确性。工作钢管焊接前应测试信号线的通断状况和电阻值，如