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TCECS 883-2021 波纹钢综合管廊结构技术标准.pdf

圆形 (b)竖椭圆形

(f）高圆拱形 (g)三圆拱形

图2波纹钢管的常用横断面类型

拱形管廊，开口截面钢管和基础组成拱形管廊。 2.1.6~2.1.11波纹钢综合管廊各部分的名称见图3.

轻钢龙骨纸面石膏板隔墙施工工艺图3波纹钢综合管廊各部分的名称

一管顶；2一起拱线；3一管底；4一管肩；5一管腋；6一侧填土；7一上部回填土； 8普通覆土；9一原状土;Dh一管廊跨度；H一覆土厚度；0.5D一管廊矢高

有限元等方法进行分析。

图4埋地波纹钢管的常见破坏模式

3.2管土组合结构要求

关参数进行了规定。对多圆钢管，见图2，最大半径、最小半径分 别取截面诸半径中的最大值、最小值。管壁纵截面的回转半径是 管壁截面对波高中线的回转半径，见图1（c）。

3.2.6波纹钢管周围的回填土是管土组合结构的组成部分

寸及变形模量等参数对保证结构安全非常重要，本条规定了侧填 土的最小宽度。当管侧原状土的变形模量不低于设计回填土的变 形模量时，可减少开挖，管侧原状土可以作为受力土层。 3.2.8本条规定了覆土厚度要求及管顶设计回填土的最小厚度

3.3.1波纹钢管的变形规律通常如下：当回填未超过管顶时，在 两侧土压力作用下钢管先发生“竖向挤扁”变形；回填超过管顶后， 变形逐渐恢复；随着管顶填土厚度的增加，在上部土压力作用下， 钢管发生“横向挤扁”变形；形成土拱效应后，钢管变形趋于稳定。

考虑到波纹钢管位于冻土层以下，工作温度不低于0℃，且有 可能在工厂与其他构件、连接件或零部件进行焊接，本条规定钢材 的质量等级不应低于B级。 4.1.2连续热镀锌钢板及钢带中的S280级为结构钢，可用于冷 弯波纹钢管，其屈服强度最小值为280N/mm，抗拉强度最小值 为360N/mm，伸长率不小于18%。 4.1.4本条规定了承重结构用钢材的力学性能和化学成分等合 格保证项目。 4.1.7当板厚较大时对冷弯设备的要求很高，否则难以成型，因 此现行国家标准《冷弯波纹钢管》GB/T34567推荐的最大板厚为 10mm。本条给出的Q235钢和Q355钢的最大厚度为16mm，留 有发展余地。对于连续热镀锌S280钢，板厚较大时冷弯荷载较

4.1.4本条规定了承重结构用钢材的力学性能和化学成分等合 格保证项目。 4.1.7当板厚较大时对冷弯设备的要求很高，否则难以成型，因 此现行国家标准《冷弯波纹钢管》GB/T34567推荐的最大板厚为 10mm。本条给出的Q235钢和Q355钢的最大厚度为16mm，留 有发展余地。对于连续热镀锌S280钢，板厚较大时冷弯荷载较 大，容易破坏锌层，故推荐板厚不超过2mm，主要用于中小直径波 纹钢管。 4.1.9波纹钢板拼接用螺栓的垫圈为凹凸型，与波纹钢管的波形 相匹配

4.1.9波纹钢板拼接用螺栓的垫圈为凹凸型，与波纹钢管的波形 相匹配。

4.2.1波纹钢综合管廊的主体是管土组合结构,结构分

波纹钢综合管廊的主体是管土组合结构，结构分析和稳定 都要考虑土体，本条给出了 岩土的刚度分类及回填可用性

4.2.2管廊施工时，波纹钢管周围的土体分层回填，逐层压实，管

4.2.2管廊施工时，波纹钢管周围的土体分层回填，逐层压实，管 廊结构采用有限元分析时，土体应按照分区输入对应的材料特性， 包括密度、变形模量、泊松比等。当采用弹塑性土体模型时，材料 特性还包括黏聚力、内摩擦角等。 土的材料特性与其承受的竖向压力有关，表2所列变形模量 是土体在0～0.1N/mm²压力范围内的割线模量，可供有限元初 步分析时参考，具体数值应根据项目试验数据确定，

土工试验可以测定土的压缩模量，完全侧限条件下的压缩模 量记为 Es，与土的变形模量 E。的关系为：

试验时应取代表性试样不少于5组，5组时的压缩模量取最 小值作为其代表值。 原位静载试验则可以直接测出平面应变条件下的变形模量 记为E，则

式中：w一 刚性荷载板形状系数，方形压板取0.88，圆形压板 0.79;

pl——压力,0.1N/mm²; b1——压板边长或直径； S,压力 p, 对应的沉降量。

表4回填土的变形模量（CAN/CSA

E=E,(100e)

中：E 考虑土压力影响后土的变形模量（N/mm）； E 压力为0.1N/mm²下测定的土的变形模量（N/mm²）；

土压应力（N/mm²），小于0.01N/mm²时，取 0. 01N/mm²; 6 一深度影响指数，按表5取值

5.1.1除竖向荷载外，管廊承受的各类土压力是与管廊壁的环向 轴压力平衡的，因此对各类土压力不单独规定荷载分项系数。管 郎在起拱线以上部分，重力传递给波纹钢管廊结构，在起拱线以下 部位，因是先施工完毕的，在管廊上部进行回填施工时，会转化为 承受被动土压力。 5.1.3管廊属于平面应变结构，设计时沿管廊纵向取单位长度 （一般为单个波距或波距的整数倍）进行荷载统计和结构设计，截 面特性也是如此。 根据刚度不同，波纹钢综合管廊可分为刚性管廊和柔性管廊。 般当满足式（4）时，趋向王刚性管廊，反之为柔性管廊

5.1.3管廊属于平面应变结构，设计时沿管廊纵向取单位长度

根据刚度不同，波纹钢综合管廊可分为刚性管廊和柔性管廊 般当满足式（4)时，趋向于刚性管廊，反之为柔性管廊。

5. 6EIH, R'Em ≥1. c

刚性管廊 (b)柔性管廊

图5管顶标高平面上的压力分布 1一钢管：2一棱柱十体：3一侧土

郎的两个方向采用不同的扩散角，沿管廊纵向按1：0.5扩散，沿 管廊横向按1：0.6扩散。当管廊埋深较大时，相邻轮压的扩散区 域有可能重叠，埋深较浅时不重叠，两种情况下计算α，、b，的取值 方法不同。 当覆土厚度较小时，图7所示的集中荷载位置通常最不利，可 能起控制作用。 如果预计会对管廊提出较高要求，则跨公路部分宜参考公路 桥梁的做法，全面提高周围填土的刚度，例如采用中低强度等级的 混凝土。

图7集中荷载可能的最不利位置

5.1.6由于管廊结构的竖向振动基本周期较短，竖向地震作用可

5.1.6由于管廊结构的竖向振动基 表示为竖向地震影响系数最大值0.65αmax和等效总重力荷载代 表值的乘积。除上述简化方法外，也可采用时程分析法等其他方 法，计算时应满足现行国家标准《地下结构抗震设计标准》GB/T 51336的规定。 5.1.7车辆荷载是较大的可变荷载，图7给出的位置只是一种可

5.1.7车辆荷载是较大的可变荷载，图7给出的位置只是一种可 能情况，还需要结合具体情况进行最不利荷载位置分析，找出最不 利的荷载组合。

5.2.1附录A和附录B提供的简化方法是基于解析方法得到 的，荷载是简化的，利用圆环壳的线性理论，得到钢管在轴向自由 位移与内压下的刚度及弯曲应力曲线，该法只适用于圆形管廊，

全，指数采用5/3更贴合，结果对比见图8，N，和M，分别为全截 面塑性承载力。

图8强度计算曲线的对比

借鉴现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的方法，稳定 公式中的弯矩项乘以等效弯矩系数βm，本标准暂取βm=0.85。

借鉴现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的方法，稳定 公式中的弯矩项乘以等效弯矩系数βm，本标准暂取βm=0.85。 5.3.5对于多管并排管廊，管廊间的净距对起拱线附近的稳定性 有影响。当管廊净距为0.1Dh时，影响会达到25%。屈曲应力折 或系数表达式应为：

有影响。当管廊净距为0.1Dh时，影响会达到25%。屈曲应力折 减系数表达式应为：

0m=0.72+0.3 C <1.0

0m=0.85+0.3 ≤1. 0 D

(1）波纹钢管等效计算长度lw的确定。 在广泛查阅了相关文献和试验资料后，发现钢管的临界轴庄 力可按下式确定：

Ncr =1. 2 × 0. 55 X EI

式中：n一厂 屈曲波数； kw一等效弹性常数。 n的取值应使临界荷载具有最小值，即

根据弹性稳定理论，圆弧拱的临界荷载表达式为

EI =1.225 EI K =V1.5 b R4

Pcr=2/kwEI

3EI ber (KR)

和式(11)的力应相同,可得屈曲

引入等效计算长度1w，将式（11)临界荷载写成压杆欧拉公式 形式：

3EI 元EI 元"EI (KR)? (KR/3)? 13

（2）波纹钢管屈曲系数K的确定。 1)等效弹性常数kw。如图9所示，无限平面内有半径为R圆 孔，孔壁承受径向内压力，孔壁发生径向位移u，，根据弹性力学可 知：

Es u = 1±vs R

将其等效成Winkler弹性地基,即p=kwu，，则可得：

即等效Winkler地基常数kw与R成反比，在v=0.25时， kw=0.8E/R。 由于周围介质实际上是无限平面，不仅具有径向刚度，还具有 环向刚度和剪切刚度，上述等效仅在孔壁及附近成立。更多的研 究发现，等效地基常数还与荷载分布、圆孔周边是否会产生剪应力 有关。例如沿着圆孔周边作用pcos(20）的力（有拉有压）时，等效 Winkler地基常数如下： 管壁与土壤充分粘结时：

在v。=0.25时，可以分别求得kw=E/R、kw=0.914E/R。 对比以上=0.25时的三个kw值可以看出，沿着圆弧荷载 变化时，地基常数有所增加。考虑实际的变化情况，屈曲半波的数 量不会少于cos（2），所以可以取kw=E/R，代人式（12)后屈曲 系数变为：

EI K =1.225 E.R3

2综合影响系数K。加拿大、美国、德国等的试验表明：离开 土壤的管壁（图10），随着屈曲变形的发展，屈曲半波长度越来越 大，而挤向土壤的管壁相当于离开土壤部分的拱脚，并产生压缩变 形，使得离开土壤的部分近似是一个变跨度结构，稳定性受到支座 刚度的巨大影响。在一个屈曲半波长范围内来看，这部分实际上 是一个带有水平弹性支座的失跨比较小的浅拱。

图10浅拱效应和拱脚弹性变形影口

ET :=1+2 E.R?

c=1+1. .6 R3

H+0.14R Oc 2R

该式与试验结果相比保守很多，原因是为了获得解析解而对 论模型进行了大幅度的简化。因此后来影响系数公式被改为：

H +0.25D Oc R.

在本标准的编制过程中，编制组查阅了试验资料，并进行了结 果对比，见表6,发现本标准推荐的计算公式是比较合适的。

表6覆土厚度影响系数P。的对比

图11波纹钢管的轴压稳定系数

中波纹钢板不要变形太天，对波纹钢的柔度参数进行了限制。 5.3.9本条的刚度要求是为了保证管廊结构不会出现过大的浅

5.3.10在波纹钢管组装及回填施工过程中，波纹钢管与回填

5.3.11在混凝土地坪与管壁之间设置柔性垫层，不仅有利于波

纹钢管与回填土的协调变形并防止渗漏，也有利于保护 层。

5.4.1板端拼接（纵缝）是主要受力连接，如果仅在波峰布置螺 栓，则波谷应力的传力路线弯折，非常不利，反之也是。板端拼接 也传递弯矩，如果仅布置一列螺栓，传递弯矩的能力有限。 现行国家标准《冷弯波纹钢管》GB/T34567给出的环缝螺栓 旬距仅与板型有关联，与板厚无关，从相邻板的刚度协调角度，螺 经间距尚应与板厚联系木条引人了与板厚的关系

室，但应注意采取合理的构造措施以免影响波纹钢管的受力和变 形，无法避免时应进行整体分析。如果管线布置有多舱需求，宜在 管廊断面设计时优先考虑改用多管并排管廊

给其下部基础或管廊地坪，传力清晰，对波纹钢管无影响。支架外 边缘与波纹钢管管壁之间留有间隙，是为防止波纹钢管变形（允许 值见本标准第3.3.2条）后与支架发生碰撞。 悬臂式支架与波纹钢管壁连接，管线荷载在连接管壁处产生 集中弯矩和轴力，对管壁的强度和稳定性均有影响，管廊结构分析 时应予以考虑。波纹钢管管壁的抗弯能力有限，且承担的主要荷 载是土压力和地面荷载，本条建议支架荷载产生的弯矩不应超过 管壁抗弯承载力的25%，否则应改为落地式支架

6.1.3管廊施工及运营阶段，应进行管廊变形监测，管廊波纹钢 板与混凝土节点连接部位、管廊荷载的变化部位，其沉降差应满足 管线允许最小变形的要求。

6.1.4基坑支护采用钢板桩等可重复利用的支护方式时，应考

波纹钢管廊对周围土体的变形模量有严格要求，拔除支护 会扰动土体，现场施工可采用跳拔等措施降低影响，必要时采取注 浆补强措施。注浆应符合设计要求，设计无要求时，应满足现行行 业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定。 施工逐层压实后，管廊周边土体及基坑围护结构形成稳定的 应力状态，因此不宜采用钢板桩等后期扰动较大的支护结构，否则 应进行专项设计，以保证回填土体的压实状态和变形控制。 6.1.5沉降差不满足要求时，可采用桩基、筏板基础等增大基础

6.1.5沉降差不满足要求时，可采用桩基、筏板基础等增大基础

6.2.1本条主要从基础施工、管廊安装及回填施工角度对基坑的 开挖尺寸做出了规定。对于多管并排管廊，因承载能力依赖于拱 作用，管廊之间的净距不能太小。 当管侧原状土的变形模量低于回填土的变形模量时，基坑开 挖尺寸应满足本标准第3.2.6条对侧填土的宽度要求。如不完全 开挖，应对土层进行处理，使其变形模量不低于选用回填土的变形 模量。开挖宽度范围内的地基土应符合下列规定：

6.3.1软弱地基处理的主要目的是增加地基稳定性，减少不均匀 沉陷。软弱地基的处理方法很多，应根据不同的地质情况、不同的 投资和工期要求，采用切实可行的处理方案。

6.3.2管拱形管廊的波纹钢管为闭合截面，钢管下部无须设

管拱形管廊的竖向荷载由下部地基承担，对地基承载力和冈 度要求较高，在波纹钢管和地基之间设置一定厚度的褥垫层并规 定最大粒径，不仅可以协调钢管的变形，还能避免大粒径材料对管 接造成局部破坏。

图12管拱形管廊的压力分布及两侧地基加强 1一管拱形管廊：2一压实系数不小于0.95的回填土

6.3.4拱形管廊的波纹钢管为开口截面，拱脚下部需设置混凝土

6.3.4拱形管廊的波纹钢管为开口截面，拱脚下部需设置氵 基础，因为还要考虑基础对拱脚的水平约束，一般情况下采月 混凝土扩展基础较合适，当抗浮、地基承载力或变形有较高 时,也可采用桩基础

混凝土扩展基础较合适，当抗浮、地基承载力或变形有较高要求 时，也可采用桩基础。 6.3.5历史最高水位应依据现行国家标准《城镇内涝防治技术规 范》GB51222确定。波纹钢管的自重较轻，当管廊理深较浅且地 下水位较高时，抗浮稳定性突出。 本条浮力作用、自（压）重均采用了设计值，二者的荷载分项系 数分别为1.1、0.9（表5.1.1），在此基础上，要求抗浮安全系数不 小于1.1，大于现行国家标准《城市综合管廊工程技术规范》GB 50838推荐的1.05是偏于安全的，

下水位牧高时，抗稳定性突出。 本条浮力作用、自（压）重均采用了设计值，二者的荷载分项系 数分别为1.1、0.9（表5.1.1），在此基础上，要求抗浮安全系数不 小于1.1，大于现行国家标准《城市综合管廊工程技术规范》GB 50838推荐的1.05是偏于安全的

6.4.2波纹钢管廊建设在国内刚开始，回填土的研究资料较少， 本条压实系数借鉴了现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ 79对垫层的要求。灰土和粉煤灰的配合比宜通过试验确定， 6.4.3验算起拱线外侧回填土时，水平土压力Ph可按式（24)计

式中：N 纵向单位长度内波纹钢管的轴力（N/mm）； Rp一 起拱线处钢管半径（mm）； Ps 起拱线处被动土压力（N/mm²）。

7.1.1波纹钢管外侧腐蚀主要与土壤腐蚀性等级有关，内侧腐蚀 主要与大气腐蚀性等级有关。美国、加拿大、英国曾调查过上百个 管涵项目，结果表明：对于热镀锌理埋地波纹钢管，在好的土壤环境 条件下可满足100年使用寿命，在含盐、含碱、含酸等土壤环境条 件较差的潮湿土壤中，耐久性不足50年；对于涂五道防腐蚀涂层 的埋地波纹钢管，在土壤环境条件较差和水电阻率较低的情况下， 使用27年仍能保持良好的防腐效果，防腐蚀涂层可使钢管满足 100年的使用寿命。 7.1.4对于腐蚀性等级不高的地区，可采用防腐层方案；对于腐 蚀性等级较高的地区，宜采用防腐层加阴极保护方案。芦苇地带 和细菌腐蚀较强的地区，不应采用易被植物根穿透和不耐细菌腐 蚀的材料做防腐层；多鼠地区不应采用易被鼠类伤害的防腐层。 7.1.7防腐蚀涂料的耐酸、耐碱性应与使用环境相匹配。防腐蚀 涂料的底层、中间层和面层应结合良好，并应符合产品标准的规 定。 7.1.9阴极保护应与波纹钢综合管廊主体工程同时设计、施工和 投运，阴极保护应满足波纹钢综合管廊的设计使用年限的要求。

7.1.1波纹钢管外侧腐蚀主要与土壤腐蚀性等级有关，内侧腐饱

主要与大气腐蚀性等级有关。美国、加拿大、英国曾调查过上百个 管涵项目，结果表明：对于热镀锌埋地波纹钢管，在好的土壤环境 条件下可满足100年使用寿命，在含盐、含碱、含酸等土壤环境条 件较差的潮湿土壤中，耐久性不足50年；对于涂五道防腐蚀涂层 的埋地波纹钢管，在土壤环境条件较差和水电阻率较低的情况下， 使用27年仍能保持良好的防腐效果，防腐蚀涂层可使钢管满足 100年的使用寿命。

，1.7防腐蚀涂料的耐酸、耐碱性应与使用环境相匹配。防腐蚀 余料的底层、中间层和面层应结合良好，并应符合产品标准的规 三。

投运，阴极保护应满足波纹钢综合管廊的设计使用年限的要求。 当防腐涂层达到防腐使用寿命后，阴极保护设计应视为防腐蚀保 护全寿命设计。对于受到直流杂散电流干扰影响的波纹钢综合管 廊，阴极保护系统及排流保护措施应在三个月之内投运。被保护 的波纹钢综合管廊应与其他金属构筑物电绝缘，并应采取防护措 施将凸出波纹钢板的高强螺栓、螺母与外围土壤绝缘。

7.2.6波纹钢综合管廊采用的防水密封材料更新和替换有较大 难度，在设计施工过程中应充分考虑选用材料的使用寿命，推荐采 用寿命预测技术、模拟分析技术等对防水材料的使用寿命进行预 测，并合理提高关键性能指标或保险系数，

7.3.1根据现行国家标准《城市综合管廊工程技术规范》GB 50838的规定，综合管廊主结构体应为耐火极限不低于3.00h的 不燃性结构。

7.3.2当波纹钢综合管廊通过区域有大量地下水时，考虑至

灾蔓延，需要在管廊内设置防火分隔，在管廊的交叉口及各舱室交 叉部位也应设置防火隔断。管廊连接部位以及所用连接件的防火 涂料厚度应比非连接区加厚20%

8.1.3板端螺栓传递管壁内力，螺栓应为圆孔，孔径不应大于螺 栓直径加2mm。板侧的螺栓主要是构造配置，可采用圆孔或长圆 孔，圆孔时孔径比螺栓直径大4mm，长圆孔时孔径比螺栓直径大 2mm，孔长比螺栓直径大6mm。 8.1.5现场焊接不仅质量差，而且难以进行防腐处理，故应在工 厂完成。

8.1.3板端螺栓传递管壁内力，螺栓应为圆孔，孔径不应大于螺

.2.2 当波纹钢管的直径较大或管段较长时，应进行吊装验算。

9.1.1各项目的现场实际情况有所不同，可根据各项目的实际情

9.1.1各项目的现场实际情况有所不同，可根据各项目的实际 况进行合理安排施工、安装工艺流程。对于危险性较大的分部分 项工程须按国家相关要求进行专家论证评审

9.2.2基坑停止降水的时间，除满足施工需要外，尚应满足施二 期间管廊抗浮的要求。

9.2.2基坑停止降水的时间，除满足施工需要外，尚应满足施工

9.2.4基坑开挖施工前，按施工图对现场进行测量放样，确定管 廊定位线位置。根据管廊定位线、设计基底深度、基底宽度、边坡 坡率等计算确定基坑开挖宽度线，并测量放样。 当坑底为淤泥、淤泥质黏土时，分段开挖长度不宜大于20m。 基坑分段开挖和及时铺设垫层可减小暴露时间，有利于控制 抗辟土体位移和坑底降起减小管版泾降

9.2.4基坑开挖施工前，按施工图对现场进行测量放样，确

当坑底为淤泥、淤泥质黏土时，分段开挖长度不宜大于20m。 基坑分段开挖和及时铺设垫层可减小暴露时间，有利于控制 坑壁土体位移和坑底隆起，减小管廊沉降。 以避色钢管向单侧发生恋形

9.3.3当连接摩擦面上有防水垫层时，编制组展开的试验表明， 摩擦系数通常会下降50%以上，因此本标准未对摩擦系数、预拉 力值提出要求，只对高强螺栓的终拧扭矩提出要求。 9.3.4波纹钢管拼装、回填过程中，可采用竖向立柱或水平拉索 等临时支撑来防止波纹钢管产生过大的变形，但施工验算中应考 虑临时支撑拆除对波纹钢综管和回填土受力的影响。当回填至波 纹钢管起拱线后，临时支撑宜予以拆除，不能拆除的，待回填至钢

管顶600mm和Dh/8较小值时应予以拆除，拆除过程中应进行变 形检测，

9.4防水、防腐及防火工程

9.4.3当防腐涂装采用热沥青、乳化沥青或其他环氧

9.4.3当防腐涂装采用热沥青、乳化沥青或其他环氧涂层等进行 二次涂装时，可采用喷涂、刷涂，应涂抹均匀，不得漏涂。 施工过程中，严禁用坚硬、尖锐的物体敲击管廊结构破坏防腐 层；如发现波纹钢管（板）出现锌层破损等情况，应及时进行修补， 修补涂层应与原材料匹配，

9.4.4防火涂料涂刷前应将构件表面的杂物清除干净，连接处缝

索应采用防火涂料或其他防火材料填补堵平。涂刷应均匀，不得 首漏涂。

10.1.1为便于质量验收，应进行单位工程、分部工程、分项工程 和检验批的划分。 波纹钢综合管廊工程宜划分为地基基础工程、管廊结构工程 管线工程分部工程进行质量验收。管廊结构工程的分项和检验批 的划分宜按表7执行，

表7管廊结构工程的分项和检验批的划分表

10.1.3构配件进场验收的主要项目包括：波纹钢管（板）的壁厚、 波距、波高、圆弧半径、管径或板片尺寸、防腐层，螺栓孔位置及孔 径、孔距，螺栓的规格尺寸、外观，主要构件及紧固件的出厂检验报 告及合格证等。

10.2.2下列情况下需要对波纹钢管（板）件的力学性能进行抽样 复检： （1）国外进口钢材；

（2）钢材混批； 3）设计有复验要求的钢材； （4）对质量有异议的钢材。 10.2.3当波纹钢管（板）件、连接件表面有镀锌层时，板件厚度需 扣除镀锌层厚度。 10.2.5每处3个测点的镀锌层厚度平均值不应小于设计厚度的 85%，同一管（板)件上所有测点的镀锌层厚度平均值不应小于设 计厚度。

（2）钢材混批； 3）设计有复验要求的钢材； （4）对质量有异议的钢材。 10.2.3当波纹钢管（板）件、连接件表面有镀锌层时农机公共服务中心建设工程施工组织设计，板件厚度需 扣除镀锌层厚度。 10.2.5每处3个测点的镀锌层厚度平均值不应小于设计厚度的 35%，同一管（板）件上所有测点的镀锌层厚度平均值不应小于设 计厚度。

附录AE 圆形管廊变形计算

. 0. 1、A. 0. 2 变形系数 k、k、k sh、kch 的计算公式如下

A. 0. 1、A. 0. 2 变形系数 k、k、ksh、kch 的计算公

附录 B一次性加载下圆形管廊的弯矩计算

总装车间钢结构及土建工程施工组织设计B. 0. 1、B. 0. 2 变形系数 mev、msv、m bv、mch、msh、m bh 的计算公式 如下：