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渠道防渗工程技术规范SL18-2004

方程中W、RX是实用经济断面的过*断面面积、*力半径、湿 周，Wo、R、x。是*力最佳断面的过*断面面积、*力半径、 1X 湿周。具体求解时，将W、o、。代入α= 式中 α。 即可联解出附录D中之各式。 6.5.4本条系根据陕*省U形渠道的工程实践经验总结出来的。 6.6伸缩缝、砌筑缝及堤顶 6.6.1伸缩缝间距是根据调查资料及国外有关资料分析整理后确 定的。缝型是根据我国混凝土防渗渠道的经验提出的。这些缝型与 美国、日本采用的近似。具体选择时，应根据渠道规模、对防渗的 要求、地基有无冻胀性或湿陷性及施工条件等因素确定。 关于浆砌石防渗结构是否设伸缩缝，看法不一。一般认为浆 石*泥用量很小，收缩不大，即使砌体有些微小裂缝，也没有多大 影响；同时，伸缩缝如处理不好，会造成人为的渗漏通道。所以， 般不要求专设伸缩缝，只设沉降缝。 伸缩缝、沉降缝的止*材料目前已有很多新品种，如聚胺脂、 聚硫密封膏、树脂油膏、BW密封自粘胶泥、高压聚乙烯闭孔泡沫 塑料、制品型遇*膨胀止*条、橡胶止*带、制品型焦油塑料胶泥、 高分子止*带和止*管等。这些材料，因有的价格较高，工程应用 年限也还较短，所以，条文中仅增列了制品型焦油塑料胶泥和高分 子止*带和止*管。 5.6.2*泥土与混凝土预制板和浆砌石防渗渠道的防渗效果的好 坏，很大程度上取决于采用砂浆标号的高低和砌筑质量。由于砌筑 是施工质量较难控制的工序，故砂浆标号应当提高，才有利于与其 他材料粘接牢固。如需要勾缝，勾缝砂浆的标号应高于砌筑砂浆的

7.1.1渠道防渗结构多为表面式、薄层结构，本身的强度有限， 必须铺设在坚实、稳定的基土上，才能发挥作用。因此，要求渠床 土坚实、稳定、平整。为此，渠道选线时，应尽量避开湿陷性黄土、 软弱土、砂土、分散性土、膨胀土、盐胀土、冻胀土，或具有裂隙、 断层、滑坡体、溶（空）洞，以及地下*位较高的不良地段，当无 法避开时，对不良地基应采取工程措施，确保渠基稳定。 7.1.2工程实践证明，保持渠道防渗结构的地基稳定，应考虑防 渗结构与渠基的共同作用，当基土变形值不大于5cm时，可采用 适应基土变形的渠道断面和防渗结构；当基土变形值大于5cm时 应采用处理渠基的方法或处理渠基与适应基土变形的渠道断面和 防渗结构相结合的方法。适应基土变形的渠道断面有U形、弧形、 弧形底梯形、弧形坡脚梯形、宽浅矩形等；防渗结构有柔性结构 柔性与刚性复合结构（混凝土板与塑膜复合式），形式改善的刚性 结构（架空梁板式一预制口形板、预制空心板式结构）等。 7.1.3设计渠基处理方案时，应注意考虑防渗结构与渠基的共同 作用。各种不良地基多因*分的增加而产生较大变形，导致工程破 环坏，因此，应优先采用加强防渗、适应变形的防渗结构和渠堤表面 防*、排*的措施，尽量减少或杜绝*分渗入渠基，削减或消除处 理深度，以降低工程造价。 7.1.4渠道防渗工程量大面广，防渗结构层薄，影响因素复杂， 渠基处理方法又系初次列入本规范，因此，本条规定，1、2、3级 渠道，应在有代表性的渠段上，对已选定的渠基处理方法，进行相 应的现场试验或试验性施工，并进行必要的观测，以检验设计参数 和处理效果。并在此基础上采用先进技术，从而也可为补充和完善 本规范提供依据。

7.2.1适应基土变形的渠道断面和防渗结构，参见本规范条文说 明7.1.2。工程实践证明，浸*预沉法处理弱湿陷性士基和新建过

.3.1.7.3.2分散性土具有易被*冲蚀的特性T／CBDA 22-2018 室内装饰装修乳胶漆施工技术规程，容易被雨*淋蚀 产生冲蚀孔洞和被渗流*冲蚀出现管涌破环。分散性土对渠道工程 的破坏是严重的、迅速的，但只要通过碎块试验、针孔试验、双比

重计试验和孔隙*可溶盐试验等方法鉴别出来以后，采取合适的措 施，在分散性土基上修建渠道防渗工程是安全可行的。 黑龙江省中部引嫩工程1993年在扩建中查明，沿渠线基本上 都是分散性土，而嫩江又是低含盐量的*流，曾引起*部引嫩渠堤 和其它工程的渗流破坏，所以，中部引嫩渠堤以防渗流冲蚀破坏为 主，兼顾雨*淋蚀破坏。根据各渠段分散性土的分散程度及渠道填 方高度，采取了分别对待、综合治理的措施：对分散性土及高填方 渠段，在堤顶和迎*面用20cm厚的灰土防*冲蚀，中间加土工膜 防渗，灰土中掺生石灰4%，灰土上面覆盖20cm厚的非分散性粘 土，种植草皮；在背*坡换土20cm，种植草皮。对分散性土及填 方高1.5m~2.0m的渠段，采用灰土方案，中间不加土工膜。对中 间状态土（低分散性土）渠段，，在堤顶和迎*面用土工膜防渗， 迎*面土工膜上覆盖80cm当地土，碾压密实，其上再加20cm非 分散性土，种植草皮；堤顶土工膜上覆盖50cm当地土，碾压密实 在背*坡换土20cm，种植草皮。经过这样处理后，工程运用情况 良好。 新疆引额工程总干渠，多是风化的泥质砂岩或砂质泥岩，属中 间状态土（或低分散性士），渠床用0.6mm厚的士工膜防渗，其上 加2cm~3cm*泥砂浆过渡层，再衬6cm厚混凝土板保护层。 工程尚未验收，渠道还未通*，由于堤顶未及时处理，经一次20min 的大雨，有的渠段*从堤顶沿膜下渗入，发生泥*顶托，导致渠坡 防渗结构严重破坏。 根据黑龙江省引嫩工程和新疆自治区引额总干渠工程的实践 情况，作出了这两条规定。 7.3.3渠道外坡或挖方渠道战台以上的渠坡，主要是防雨*淋蚀 破坏,应根据当地的降雨强度和雨量以及土的分散程度、坡高等， 设计防*设施和排*系统。本条规定系参照黑龙江省引嫩工程和新 疆引额工程的实践情况而作出的。 7.4膨胀土基 7.4.1,7.4.2在我国已建的膨胀土渠道中，诸如，南**调中线 工程陶岔渠首与刁南灌渠、河南信阳南湾灌渠、湖*漳河总干渠 四川东风灌渠、黑龙江引嫩工程等，为预防膨胀土渠道滑坡，保证 渠基稳定，曾采用换土、湿度控制、化学固化、土工织物及支挡结

构等方法。根据因地制宜、就地取材、经济合理、施工方便的原则 在此，以防雨*和地表*渗入土体、引起强度大幅度衰减、产生滑 塌破坏为主，并兼顾雨*淋蚀破坏。 弱膨胀土渠道，宜采用适应基土变形的渠道断面和膜料防渗结 构，堤顶膜层上覆盖40cm~50cm厚的当地压实土。强、中膨胀土 渠道，其迎*面和堤顶宜用石灰掺量为4%～8%的灰土压实 20cm~30cm，其干密度不小于1.55T/m。在灰土层上，迎*面衬 切防渗结构，堤顶覆盖10cm厚的非膨胀土。 7.4.3渠道外坡及挖方渠战台以上的内坡，需防雨*淋蚀和下渗 而导致滑坡，应设置渠坡防护和排*设施。根据我国已有工程实践 经验，作出了本条规定。

.6.1我国*方地区多年的工程试验和实践证明，渠道防渗工程 的环境同时具备本条中的土质、冻深、*分等3款条件时，渠基

土冻胀，可能导致防渗结构破坏，应进行防冻胀设计。土质和冻 深标准系参照《*工建筑物抗冰冻设计规范》SL211一98的规定 *分标准系综合了*利部***利科学研究所和甘肃、辽宁、新 疆、黑龙江等省区*利科研单位关于冻胀量的试验研究成果。土 的毛*管上升高度可按表9取值

表 9土的毛*管上升高度Z,值表

7.6.3我国渠道防渗工程实践证明，当渠基土的冻胀性属I、Ⅱ级 时，按本条规定的渠道断面和防渗结构，即可满足防冻胀的要求。 本条中的1款是利用结构受力特点，兼有抵御和适应冻胀变形能力 的防渗结构措施：2款和3款是以适应冻胀变形为主的渠道断面和 防渗结构措施；4款是利用空气保温以削减渠基土冻胀量的防渗结 构措施。 沿渠道断面分缝是刚性材料防渗结构适应、削减冻胀变形的 关键措施。渠道衬砌板（块）的隆起架空是冻胀破坏的主要形式之 。已有的工程试验观测发现，渠道边坡在冻胀时发生坡长缩短是 产生这种现象的原因。因此，要求沿渠道周边的分缝要有一定的宽 度和适当的间距，以便通过缝宽的调整满足缩短量，防止板块间相 顶而造成的隆起架空现象。根据国内外工程实践经验，沿渠线方向 每隔3m~5m设置一横向缝，缝形可用矩形或梯形，缝宽20mm 30mm。沿渠周方向间隔1m~4m设置纵向缝，缝形可采用铰形、 梯形或矩形，缝宽20mm~40mm。纵向缝数可参照纵缝间距和缝 宽尺寸范围，依据渠周冻胀后的几何缩短量按公式(4)试算确定 渠周冻胀后的几何缩短量可根据渠道断面尺寸和冻胀量分布情况 通过计算求得。*利部***科所提供估算纵缝数的经验式（4） 据此确定缝距的方法，可供参考

式中n一纵缝数； △L一渠周几何缩短量，mm； △b一缝宽，mm。 变形缝内填充粘接力强、变形性能大，在当地最高气温下不流

尚、最低气温下仍具柔性，能适应上述渠坡长度冻胀变化时缝宽的 伸缩变化的弹塑性止*材料。 .6.4渠基土的冻胀性属于Ⅲ、IV、V级时，基土的冻胀量基本 上都超过防渗结构的允许位移值，因此，对防冻胀的要求较高，所 以，对防渗结构形式和削减冻胀方面作出规定。其中1款是削减渠 底冻胀作用，限制槽侧回填土高度，兼具削减和回避冻胀作用的防 参结构措施：2款是适应冻胀变形为主的防渗结构措施：3款是考 虑大、中型渠道较重要而提出的综合性措施；4款是属于回避冻胀 的措施，可彻底消除冻胀，但工程量大，造价高，宜慎用。 7.6.5冻胀土基的处理，主要是从冻胀三要素温、土、*方面分 别采用了下列方法： 1在防渗结构下设保温层（如聚苯乙烯泡沫塑料板、高分子 防渗保温卷材等），削减或消除渠基土冻胀，具有施工简易，效果 明显等特点。保温层的厚度，大型渠道应通过热工计算确定。对于 中、小型渠道，可按10mm厚的保温板（其性能满足工程要求）可 减少100mm~150mm冻深估算，这个比例是通过热工计算和实际 工程验证过的，可满足工程实用要求。 2用非冻胀土置换冻胀性土是削减渠基土冻胀的良好措施 但渠道线长，置换工程量大，因此，从经济上考虑，这种方法一 股只适用于当地或附近有较丰富的非冻胀土条件，而且应保证置 换层在冻结期不饱*或有排*出路和防止在使用期间受细颗粒游淤 塞而导致冻胀。 3设置排*系统，降低地下*位和土中*分，是削减渠基土 东胀的措施，也是保证置换层能有排*出路的办法。采用此法的关 键建是彻底掌握当地的*文地质资料，搞好排*设施（盲井、暗管、 反滤体等）的设计，并能保证其长期正常工作。 4用压实法或强夯法提高渠基土密度以削减冻胀量的方法 是最简单易行的措施。大量的室内外试验成果表明：当饱和度一定 时，土的冻胀量随土体密度的增加而减小。有些单位还分别建立了 封闭系统和开敲系统冻结时，密度与冻胀量间的定量关系。实测资 料证明，在较小的荷载作用下，当压实度为0.95、干密度不小于 .58T/m时，土的冻胀量已很小。鉴于渠道防渗结构体薄自重轻， 为避免发生严重的冻胀积累，压实土的密度逐年降低，所以，规定 玉实度不低于0.98，干密度不低于1.6T/m²，且不小于天然干密度

7.7.2根据新疆自治区引额济乌干渠和宁夏扬黄工程的经验，砂 土基宜先振动压实后开挖，挖好的渠床应立即喷射*泥浆或石灰 浆等固砂层。 7.7.3开挖回填处理窑洞、墓穴法，在陕*省宝鸡峡塬下*干渠 等工程上应用，取得较好效果。1979年，陕*省石堡川灌区采用 灌泥浆，或灌注掺10%~30%*泥的泥浆，处理了10处出现沉陷 裂缝、洞穴的填方段。至1982年，灌入泥浆量折合干土4104.7m3 为10处填方总土量的0.4%，加固了填方，保证了安全输*。灌 浆标准是将灌浆总压力控制在0.03MPa~0.04MPa持续10min 20min，当单位吸浆率降到0.5L/min时封孔。填方工程的灌浆应 在填方运用3年之后进行，并宜进行多次。新建填方一般没有固 结，几乎不吸浆，因此不宜采用灌浆法。 7.7.6对地下*位高于渠底（要考虑汛期和灌溉后地下*上升的 情况）的；或地下*位虽不很高，但渠基土透*性差，渠道的渗 漏*和浸入渠基的雨*不能很快渗入基层深处时，为了消释地下 *对刚性材料和膜料防渗结构的浮托力，减少基土*分，防止冻 胀（冻胀性土）湿陷（大孔性黄土）滑塌（傍山、塬边渠道） 等事故，应区别不同情况，按附录E方法设置排*设施

7.7.2根据新疆自治区引额济乌干渠和宁夏扬黄工程的经验，砂 土基宜先振动压实后开挖，挖好的渠床应立即喷射*泥浆或石灰 浆等固砂层。 7.7.3开挖回填处理窑洞、墓穴法，在陕*省宝鸡峡塬下*干渠 等工程上应用，取得较好效果。1979年，陕*省石堡川灌区采用 灌泥浆，或灌注掺10%~30%*泥的泥浆，处理了10处出现沉陷、 裂缝、洞穴的填方段。至1982年，灌入泥浆量折合干土4104.7m3 为10处填方总土量的0.4%，加固了填方，保证了安全输*。灌 浆标准是将灌浆总压力控制在0.03MPa~0.04MPa持续10min 20min，当单位吸浆率降到0.5L/min时封孔。填方工程的灌浆应 在填方运用3年之后进行，并宜进行多次。新建填方一般没有固 结，几乎不吸浆，因此不宜采用灌浆法。 7.7.6对地下*位高于渠底（要考虑汛期和灌溉后地下*上升的 情况）的；或地下*位虽不很高，但渠基土透*性差，渠道的渗 漏*和浸入渠基的雨*不能很快渗入基层深处时，为了消释地下 *对刚性材料和膜料防渗结构的浮托力，减少基土*分，防止冻 胀张（冻胀性土）湿陷（大孔性黄土）滑塌（傍山、塬边渠道） 等事故，应区别不同情况，按附录E方法设置排*设施。

8.1.1土料防渗结构应满足防渗性能好和强度较高的要求。土料 的配合比，因其成团粒结构存在，无法根据土的级配好坏选择，只 能以最大密实度去选择。 8.1.2表10和表11是各地现场铺筑或试验的灰土、三合土配合 比。归纳各地生产和试验的配合比，提出配合比的适宜范围如下

表10我国各地灰土的配合比

1灰土的适宜范围是灰与土之比为1：3~1：9（重量比，下 同）灰土配合比应根据石灰质量和土的性质选取。如石灰质优， 土的活性成分多、塑性指数高时，石灰用量可适当减少，宜选用1 6~1：9。相反应采用1：3~1：5。广东省*科所做的灰土强度试验 土质为重壤土，小于0.005mm的粘粒含量占总重的28.5%，塑性 指数为11，二氧化硅为57.73%，三氧化二物为31.65%，石灰的氧 化钙含量为67.97%，氧化镁为1.18%，试验了1：3~1：9七个配

合比。试验结果表明：在自然空气中养护28d的强度，以1：3时 最高，见图1。 另外，根据湖南省韶山灌区经验，选用配合比时，还可根据石 灰质量的好坏增减石灰的用量。在原来200kg的基础上可减至 175kg，或增至225kg。根据这一经验，规定了增减石灰用量的范 围为± 10%

图1灰土强度与配合比关系曲线

2三合土配合比的适应范围，是石灰与土加砂之比为1：4~1 9。其中，土与砂的比例，由于各地使用的土和砂的颗粒级配不同 青况较为复杂。据统计，一般土重占土砂总重的比例为30%~70%。 根据湖南省韶山灌区的经验，认为粘士最高含量不宜超过50%。粘 土含量过高时，三合土的强度和抗冻融剥蚀的能力将明显降低。因 此，本条规定土占30%~60%，砂占40%~70%。实际使用时，应由 试验确定。 8.1.3在灰土和三合土中，*不仅参与化学反应，而且含*率的 多少对夯实的密度有很大影响。土料含*率太少，土粒间的内聚力 和摩擦力很大，很难压实；土料含*率太多，*防碍了土粒的接近 玉实时，出现橡皮土现象，难以达到最大密实度；土料为最优含* 率时，在一定压实功能下，才能得到最大密实度。因此，最优含* 率应按标准击实实验法选取。无条件试验时，本条提供了最优含水 率的范围，供选定。 3.1.4渗漏量随防渗结构薄厚而变。在土料组成、施工质量和水 深相同的情况下，渗漏水量随着防渗结构厚度的加大而减少。如贵

州省水科所在红枫电灌区的试验表明，配合比为1：4的灰土，厚 度20cm和厚度10cm的相比，每年可减少渗水量45800m。但太 厚不经济，太薄又不能满足防渗要求。多厚才合适，要通过试验确 定。我国一些地区渠道土料防渗结构的厚度见表12。

*土防渗结构的厚度一般为8cm~10cm最厚为15cm最薄为5cm （多为流量<0.5m²/s的渠道） 8.2.3″对耐久性要求高的明渠水*土防渗结构，是指大型渠道 及工作条件差的渠道。据四川省升钟水库定水支渠、四川省安岳县 书房坝水库左于渠的试验及应用证实，在塑性水*土表面铺设刚性 保护层的防渗方式，既发挥了水*土的防渗效果好、施工简易、造 价低廉之长，又弥补了其强度低、耐久性较差之短，是一种有实用 价值的防渗方式。表13是升钟水库、书房坝水库采用的刚性保护 层材料及有关尺寸。铺设保护层后，塑性水*土防渗结构厚为 4cm~6cm。据静水法测验结果，当采用塑性水*土防渗结构厚6cm、 50号水*砂浆保护层厚2cm的防渗方式时，稳定入渗强度为 0.159L/(m²：h），为同条件浆砌石防渗结构入渗量的1/43.3，为现 场浇筑混凝土（厚8cm）防渗结构入渗量的1/2~1/6。铺设刚性保 护层的水*土防渗，每平米造价比浆砌石低40%~50%，比混凝土 低20%~50%。而且由于保护层是在塑性水*土初凝前铺设的，保 护层与塑性水*士结合得很好，在上述10多km长的渠段上，末 发现有任何分离迹象。

表13刚性保护层材料及有关尺寸

8.3.2国内大部分浆砌石防渗渠道没有设垫层，直接砌筑在渠基 上，因石板较薄，为使其与渠基紧密结合，应铺一层2cm～3cm厚 的砂料或低标号砂浆作垫层。为提高砌石的防渗效果，应在砌石下 面加铺粘土、三合土、塑性水*土或塑料薄膜层，这些附加措施宜 在防渗要求较高的大中型防渗渠道中采用

8.4.1混凝土配合比设计的基本原则为：（1）最小单位用水量； （2）最大石子粒径和最多石子用量；（3）最佳骨料级配；（4）经 济合理地选择水*品种和强度等级。 在配合比选定中，应满足混凝土设计强度、抗渗性、抗冻性和 施工和易性等要求，同时应综合分析比较，合理地降低水*用量。 1确定混凝土的配合比可按如下步骤进行： 1）按工程规模、水文气象与地质条件和防渗要求确定混凝 土性能（强度等级、抗渗等级、抗冻等级） 2）按原材料的质量要求，选择原材料。 3）按《水工混凝土施工规范》（DL/T5144一2001）中的规 定，计算混凝土的配制强度。 4）按强度和耐久性要求选择水灰比、掺和料和外加剂用量。 5）按防渗结构厚度选择石料的最大粒径，按设计要求的 落度，确定单位用水量，并计算出每立方米混凝土的水 *用量。 6）按石料的最大粒径、级配及水灰比选定砂率。 7）按绝对体积法或假定容重法，算出每立方米混凝土的砂 石料用量。 8）通过试验和必要调整，选用强度、抗渗、抗冻和和易性 均满足设计要求的混凝土配合比。 2《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191一96）已将混凝土 性能表示为：混凝土强度等级，按标准方法制作养护的边长为 150mm的立方体试件，在28d龄期，用标准试验方法测得的具有 95%保证率的抗压强度标准值确定并用符号C和抗压强度标准值 （以N/mm²计)表示；混凝土抗冻等级，将28d龄期的标准试件用快 冻试验方法测定，并用符号F和冻融循环次数表示；混凝土抗渗等 级，将28d龄期的标准试件用抗渗试验法测定，并用符号W和水 压力表示。 渠道防渗用混凝土水灰比多在0.5～0.6，只要级配合理，都能 满足W6的抗渗要求，故提高了混凝土的抗渗等级。 （SL/T191一96）中关于混凝土抗冻等级的规定，在无抗冻要 求地区的混凝土抗冻等级不宜低于F50。目前在北方的渠道防渗工 程中混凝土抗冻等级一般采用F100、F150，故提高了混凝土的抗 冻等级。

8.4.2防渗结构设计

1等厚板因施工方便、质量易控制而得到普遍应用。在没有 持殊地质问题的地基上，只要施工得当，完全可以满足防渗和安全 运行的要求。我国部分省、自治区，主要是北方省、自治区，为防 上混凝土防渗层的冻胀破坏发展了一些新型的结构型式主要有 （1）用王边坡的楔形板。在冻胀作用较强的坡脚增加板厚：渠上

口厚度减小。陕西省宝鸡峡源下北十渠、泾惠渠灌区的一些渠道以 及新疆等地均有采用，效果较好。（2）肋梁板。陕西省宝鸡峡塬边 总干渠中有75km，塬上总干渠有72km，冯家山北干渠有42km以 及其它一些渠道采用，效果良好。梁与板一般一次现浇，或者肋梁 采用预制钢筋混凝土，板为现浇的，如泾惠渠南于渠等，还有采用 喷射混凝土施工的肋梁板，如宝鸡峡塬下南干渠等。此外陕西省的 U形渠道大量采用了肋梁弧形板其中宝鸡峡源下北于渠有一试验 段，流量25.8m²/s，渠口宽6.9m，板厚仅6cm，梁间距为1.0m。 冯家山在总干渠流量为58m/s的退水渠和流量为2.4m/s的北干8 支渠上，也采用了U形肋梁板。上述渠道多年来都运行良好。（3） 中部加厚板。在冯家山总干渠流量43m²/s）及南干渠（流量9m/s） 共53km上采用。（4）形板。在北京京密引水渠（设计流量40 m"/s）和甘肃安西总干渠采用，其稳定性较好，在板下的空间兼有 保温作用。（5）整体预制的U型和矩形渠槽。在陕西、山西、甘 肃等地的小型渠道，及个别中型流量渠道上也有采用，钢筋混凝土 U形槽在甘肃等省湿陷性较强的黄土地基上有较广泛的应用。上述 防渗层结构型式，可根据渠道防渗工程的具体条件选用。 我国混凝土防渗渠道目前采用整体现浇混凝土的多，原因为现 浇混凝土成本低于预制混凝土板，使用寿命比预制混凝土板长，防 渗效果好。 2美国、日本等国混凝土渠道防渗层的厚度，是根据流量大 小确定的，一般为6cm~12cm，特殊条件下可达30cm~40cm。表 8.4.2中的数据，是统计了新疆、甘肃、陕西、山西、北京、辽宁、 可南、江西、湖南、广东等省、市、自治区，寒冷和温和地区，共 60多条渠道的平均防渗层厚度（见表14及表16）而拟定的。 高流速和有砾石类推移质渠道混凝土防渗层的最小厚度，是参 照国内现有工程实例（表15）拟定的。 表14我国渠道混凝土防渗结构厚度统计 单位：cm

表15我国部分高流速渠道防渗工程的情况断面防渗层结构流量纵坡流速渠道名称形式备注形式(m/s )(m/s )新疆金沟弧底底部砌石厚河引水渠30cm，边坡预制401/166梯形6中段混凝土厚10cm甘肃省西底部砌石厚每20m弧底金输水干35cm，边坡预制721/1206设防冲渠梯形混凝土厚15cm截墙甘肃省西弧底预制混凝土厚金输水干15cm49.21/1705.2渠梯形底部砌石厚梯形25cm，边坡现浇甘肃省昌301/904.7马新总干混凝土厚10cm渠现浇混凝土底梯形厚15cm，边坡厚301/1104.9510cm表16渠道混凝土防渗工程实例防渗层省份渠道名称防渗层结构型式流量混凝土强度等级厚度(m°/s)(cm)陕西宝鸡峡总干渠现浇肋梁板50C108~12宝鸡峡干渠肋梁板8~25C106~10宝鸡峡斗渠现浇平板<1C106泾惠渠干渠肋梁板及平板12~24C108~10冯家山干渠肋梁板4~22C106~10甘肃民勤县总干、干渠预制平板5~25C106~8新疆呼图壁河支渠现浇平板3.8C1510山西汾河一坝东干渠现浇平板5C10~C1510辽宁刘大总干渠现浇平板12C1515河南人民胜利总干渠现浇平板101C1010江西上游水库总干渠预制平板20C158~15湖南韶山支渠预制平板<1C105广东松涛总干渠现浇平板103C105~6

3本款是参照陕西、甘肃、北京一些已建工程的经验确定的。 陕西省宝鸡峡塬边总干渠、冯家山北干渠等所采用的肋梁板，肋梁 间距为1.0m~1.2m，边坡厚为8cm~12cm的楔形板，肋高（不包括 板厚）为20cm，肋长由正常水位控制；北京市京密引水渠和陕西 省冯家山北干渠以及甘肃省安西总干渠的预制口形板，板厚 4cm~6cm，边缘高8cm~15cm（包括板厚），板下空隙4cm~9cm， 短边肋宽4cm~15cm冯家山总干渠和南干渠采用中部加厚板衬砌 坡脚厚10cm~12cm，坡中厚12cm~15cm，渠口处厚8cm，加厚的 下部起点为板长的1/5，上部终点为板长的1/3。 4国内已建成的大量U形和矩形混凝土防渗渠道，一般厚度 仅6cm~10cm，运用中未发现裂缝。这说明，在粘性土地基中，渠 深较小时，土边坡能够自稳，对U形和矩形的边墙没有或有很小 的外压力。据验算，黄土直立高度不大于3m时，可以自稳。防渗 结构只起表面护砌作用，不承受外压。鉴于以上情况，本款规定 U形和矩形断面渠道，可先对土坡进行滑动稳定分析。如果稳定时 U形或矩形防渗层的最小厚度可按表8.4.2采用；如土坡不稳定 或有较大外压力时宜采用钢筋混凝土结构。U形和矩形渠的侧墙 应根据承受的荷载，进行结构验算， 验算时，计算的载荷有自重、内外水压力、水平土压力、冻胀压 力、渠岸活荷载和地基反力等。计算图形可简化为平面矩形或拱形 框架。当顶端有撑杆时，应考虑撑杆的支撑作用。 5预制混凝土板砌筑是预制混凝土板衬砌防渗的关键，目前 影响预制混凝土板衬砌防渗应用的原因是勾缝砂浆脱落。黑龙江省 木兰县香磨山灌区在勾缝砂浆中掺入聚丙烯纤维，山西、河北等地 在勾缝砂浆中掺入膨胀剂。预制混凝土板砌筑，一定要注意砂浆的 养护。 6钢筋混凝土无压暗渠的结构计算可按下列方法进行： 1）预制盖板式暗渠的盖板，可按简支梁计算。 2）整体式底板，将侧墙与底板作为整体结构计算。 3)分离式底板，侧墙按挡土墙计算，也可考虑盖板和底板的

支撑作用。 4)箱形暗渠，可按整体框架计算。 5)城门洞形暗渠的拱圈，根据与侧墙连接方式的不同，可按 无铰拱或二铰拱计算。计算侧墙时，应考虑拱顶的推力。 6)水下部分的钢筋混凝土，应进行裂缝宽度验算。

因此，为保证渠基的稳定，提高工程的耐久性，应加大塑膜的厚度 以提高防渗效果。本款提出的采用0.2~0.6mm的厚度，包含了大、 中、小型渠道的取值范围。 8.5.6为了避免损伤膜料防渗层，应设过渡层。作过渡层的材料 很多，各地可因地制宜地选用。如新疆建设兵团的安集海总干渠， 采用砂浆做过渡层；148团的干、支渠采用砂料、土、砂浆作过渡 层；甘肃省的民勤总干渠采用平均粒径为0.13mm~0.17mm的风积 砂作过渡层；靖会电灌工程采用**灰作过渡层；辽宁省沈抚灌区 的干渠上，采用复合土工膜替代过渡层；湖南、江苏等省采用水* 土、灰土作过渡层等。各地的运行实践证实：水*土、灰土、砂浆 作过渡层，具有一定强度和整体性，造价较低，适用范围广，效果 好；土、砂过渡层，虽然造价低廉，但在砌缝较多的情况下，往往 会被水流冲走或淘空，导致刚性保护层整体性破坏，或表面凹凸不 平。因此，应选用灰土、水*土、砂浆作过渡层。如采用土、砂料 作过渡层，应采取防止淘刷的措施。 膜下过渡层的材料宜是透水材料，以排除透过土工膜的水和地 基内部的渗流水，避免膜下水压力过大顶托土工膜。 过渡层主要保护防渗膜料不被损坏和膜料下部的积水顺利排 除，故其厚度不需要太大，根据经验，一般水*土、灰土、砂浆 2cm~3cm即可，土、砂3cm~5cm即可。 8.5.7从各地调查中发现，当土保护层厚度为20cm时，因受冻融 等因素的影响，膜层裸露严重。例如新疆建设兵团31团和102团 的一些膜料防渗渠道由于保护层太薄，就出现膜料层裸露；吉林省 松前于渠的保护层厚度为20cm，出现油毡裸露。国外如印度，通 过试验认为，厚30cm即足以使保护膜层不被破坏；美国农业工程 师协会建议，在可能遭受牲畜践踏和机械损坏的地方，最小覆盖层 厚度为23cm。考虑到我国南方和北方气温不同等因素，结合调查 中了解到的各地经验，选定最小厚度为30cm~35cm，寒冷地区采 用大值。 土保护层的厚度亦可根据渠道水深计算，《灌溉渠道衬砌》 书提出如下计算公式：

h +25.4 12

此公式一般适用于温和地区，对寒冷或严寒地区新疆建设兵

据工程应用实践提出如

式中：一土保护层厚度，cm； h一渠道水深，cm。 表8.5.7是根据国内一些工程实践经验及美国的资料分析确 定的。美国资料见表17,我国的调查资料见表18和表19。

表17美国埋铺式塑料防渗泻道士保护层的厚度

表18我国埋铺式膜料防渗渠道士保护层的厚度

表19我国埋铺式油毡防渗渠道保护层的厚度

8.5.8目前我国土保护层施工有压实法和浸水泡实法。根据各地 的设计、施工及运行经验，提出了压实法的于密度要求：浸水泡实 法施工的密实性，主要靠浸水后土层的沉实。根据原中科院兰州冰 川冻土研究所在甘肃疏勒河灌区的试验资料，浸水泡实法施工的干 密度可达到1.39g/cm²~1.40g/cm²；新疆建设兵团在支、斗渠及原 渠改建工程的保护层施工中，采用浸水泡实法的于密度，一般可达 到1.47g/cm以上。因此，在本条文中规定了浸水泡实法施工的干 密度，宜为1.4g/cm~1.45g/cm。 8.5.9水*土等刚性材料保护层的厚度小于防渗层的原因，是保 护层主要起到保护膜料的作用，不考虑它的防渗作用。 组合式保护层是为了提高保护层的抗冲耐磨能力，及降低工程 造价而采取的一种措施。 根据新疆墨玉县等地的介绍，采用砌石渠底、混凝土渠坡的组 合式保护层，既满足了抗冲耐磨的要求，又提高了工程安全性，延 长了工程寿命，降低了维修费用。 对推移质不同和温和地区的渠道，宜采用砌石或混凝土渠底和 水*土渠坡组合式保护层。 对弯道凹岸或渠水位变化区，宜局部或全部采用砂砾石与粘性 土组合式保护层。

1膜料防渗渠道破坏的原因之一，往往是由于忽略了防渗层 与渠系建筑物的连接。例如，新疆建设兵团农2师18团干渠混凝 土保护层膜料防渗渠道，因与渠系建筑物连接不好，导致渠水进入 冲走了过渡层材料，引起保护层塌陷、表面凸凹不平，甚至板体错 位下滑等。因此，设计和处理好连接工程非常重要。

2土保护层膜料防渗渠道，在跌水、闸、桥等建筑物的上下 游，因流速、流态的变化，及波浪的冲刷等影响，往往引起边坡滑 塌等事故，因此，应在建筑物的上、下游改用石料、水*土或混凝 土保护层。

8.6.1沥青混凝士的技术要求

沥青含量的要求（7.5%~9.0%）确定的。 沥青混凝土渠道防渗层属薄层结构，以往多采用中粒径或细粒 经沥青混凝土。石料最大粒径蔬勒河干渠为25mm湟海渠为20mm 马家山北干渠和打渔张五干渠为20mm，均小于防渗层厚度的1/3~ /2。国内外在沥青混凝土面板坝设计中，石料最大粒径的选择也 多小于压实层厚的1/3。为保证质量要求，作了本条规定。 整平胶结层的石料最大粒径范围可以放宽，但不宜大于一次压 实层厚度的1/2。

8.6.3防渗结构的设计

7我国沥青混凝土渠道防渗工程也有采用不同尺寸预制板衬 砌的。如甘肃省疏勒河灌区、青海省湟海渠、山东省打渔张五干渠 等，曾采用25cm×50cm的预制沥青混凝土板做防渗层。因预制板 砌筑缝较多，不如现浇的好。为探讨沥青混凝土预制板适宜尺寸， 在湟海渠进行了0.50m×0.50m、0.50m×1m、0.50m×1.50m三种板 的试验。从施工运输、码垛、砌筑等工序比较后发现，边长大于 1m时，板体变形、拆裂、掉角现象较多。因此，本条规定预制板 边长不宜大于1m，预制板密度应大于2.30g/cm。为适应渠基的变 形及冻胀变形，预制板宜采用粘结性能和低温下变形性能良好的焦 油塑料胶泥砌筑。

9.1防渗渠道基槽的填筑和开挖

9.1.3~9.1.5 1新建填方渠道和已建渠改建防渗渠道，填筑前清除填筑范 围内的草皮、树根、淤泥、腐殖土和污物，以避免填筑渠基与原土 基间形成软弱层，影响渠基稳定。 2小型渠道填筑也可采用近似的方法确定最优含*量，即： 用手将土捏成紧密的圆球后，挤不出*来，松手后土球仍能保持紧 密圆球形状时的含*量，可近似地认为是此种土的最优含*量。 3已建渠改建防渗渠道，为了保证填筑压实质量，应提前停 *，使基土风干；或采取抽排、翻晒等方法降低其含*量。如仍无 效时，则宜采用干土、湿土掺混的方法填筑。 4已建土渠原为梯形断面，但经长期输*运用，在*面以下 的断面均已变成弧形等不规则的断面；由于防渗渠道糙率较小，使 其断面较原渠缩小。此两种情况均需进行基础填筑。填筑前，除按 9.1.3条规定清除填筑范围内的草皮、树根、淤泥、砖块等杂物外 尚需把原渠坡挖成台阶状，然后在上面填筑新土，并使填筑面较设 计加宽50cm，为渠道修整留有余地。

9.2渠基处理和排*措施的施工

9.2.1~9.2.2深翻回填处理湿陷性土基，在回填过程中应保证土 料压碎夯实，彻底消除其湿陷性。 因不同渠道工程或不同渠段渠基湿陷性土层的厚度及其湿陷 系数不同，当采用打孔浸*重锤夯压或强力夯实方法处理时，夯锤 重量、点距、落距、击实次数等应经现场试验确定。 9.2.3~9.2.4膨胀土具有遇*膨胀、失*收缩的胀缩性，在膨胀 土渠基处理施工过程中，应避免渠基*分的剧烈变化。因此，在渠 道基槽开挖时，应在设计基槽以上预留0.5m保护层，在进行防渗 层施工或渠基处理时，再清除预留保护层，并且要快速施工。 采用砂砾料置换方法处理渠基，作反滤层或土工织物保护层 时，应按有关要求施工。

软弱土基换填砂砾层时，先加一层砂，可使软弱土层内的*很 快排除并避免砂砾料压入软弱土层中。 9.2.7排*设施为地下工程，如发生工程质量问题，很难返工和 修补。因此，必须精心施工，严格控制施工质量

10.1.1材料加工的好坏，直接影响土料防渗工程的质量，应特别 重视。 土料应采用下列方法粉碎：（1）人工碎土。要注意土块的干湿 度，含*率以30%左右为宜。（2）手扶拖拉机旋耕器碎土。质量较 好，但需要一定的场地。（3）碎土机碎土。质量好，效率也高。每 台碎土机每天工作8h，也碎土6.0×10kg~7.5×10*kg。以上三种 粉碎方法，除碎土机本身带有筛网外，（1）（2）两种均应过 10mm~20mm孔径的筛。 生石灰加工有两种方法：（1）用研磨机加工成粉。石灰利用率 高，质量好，免去筛分。（2）人工分层加*消解。根据试验资料， 石灰块加*量为石灰重量的30%~50%，充分熟化后应过 5mm~10mm孔径的筛。如充分消解，也可以只把未熟化的石灰块 剔除即可。 10.1.3人工拌和时，使用生石灰粉或没有熟化透的石灰，其混合 料除必须”三干三湿”拌匀外，还需堆放闷料1d~3d，让石灰充分 熟化，使用时再拌一次，方能使用。否则，上渠后，会引起”龟裂 和”鼓泡"。贝灰三合土的拌和方法是根据当地群众经验制定的。 采用机械拌和时，洒*一定要细而匀，其量须控制在最优含*率范 围。否则，过湿的灰土会粘在滚筒上，影响拌和质量和进度。 10.1.4对边坡较缓的渠道，可不立模板填筑，铺料要由下而上。 夯实后的厚度，应略大于设计厚度，以便削平拍实后能保证设计厚 度。对边坡较陡的渠道，必须装设模板填筑。一般模板高0.5m， 分三次上料夯实，然后上移模板夯筑第二层，层与层之间可预埋竹 筋加强横向连系，逐次做到渠顶。 1灰土、三合土等混合料的铺筑应先渠坡（或侧墙），后渠底 边铺边夯实，每层铺筑前应把表面刨毛。 2粘性土铺筑要先渠底，后渠坡。摊铺后如土料过湿，要等 土稍干后才能进行夯实。如发现粘夯现象，应撤一层干土粉；如出 现裂缝，应反复夯打，直至裂缝消失为止。

施工质量的好坏，夯击密度是关键。一般小型土料防渗渠道， 混合料上渠后，要用头、特制的木竿条和木拍子用力抽打拍实， 反复5~6次，直至灰土、三合土表面平滑，不出现裂纹，拍打（锤 打）出浆，指甲刻不入为止。还可以撒一层消解的熟石灰粉，以增 强表面的强度和耐久性。

图2*泥士预制板生产工艺流程图

10.3.4干砌卵石防渗结构施工： 1干砌卵石砌筑顺序，我国**地区曾采用先砌渠坡后砌渠 底，强调渠坡的重要性。新疆通过试验对比，发现先砌渠坡后砌渠 底时，渠底卵石不易挤紧，影响工程质量；而渠底被冲坏时，渠坡 道之破坏。后来改为先砌底后砌坡，优点是：（1）底与坡衔接较好 （2）坡石挤压先砌的渠底，使渠底卵石更紧密；（3）底较坡难砌 紧，先砌底则便于选择较大、较优质的卵石用于底部；（4）从上向 下运石方便。因此，本条规定”应先砌渠底后砌渠坡"。 2卵石的砌法： 1）卵石必须立砌，是根据各地长期实践经验规定的，这样 砌既牢实又经济。卵石较宽的侧面应垂直*流方向，是 因为卵石较宽侧面正是相邻卵石主要结合面，这个面垂 直*流方向，就可以使其主要接缝免受*流正面冲刷， 以提高防渗层抗冲能力。 2）卵石大头朝下小头朝上有利于稳定和抗冲。个别大头朝 上的须降低2cm，主要是为了互相挤紧。相邻两排应错 开茬口，也就是必须错缝。我国**地区砌筑卵石经验 丰富，他们将砌筑质量要求总结为”横成排，三角缝、 六面靠，踢不动、拨不掉”。要求卵石间缝为三角缝 是因为三角缝比四角缝稳定，而且空隙小。六面靠就是 要求每块卵石与相邻卵石相靠，必须有六个接触点（或 面），这样才能形成三角缝。

0.4.1现浇混凝土防渗层的模板除应有衬砌分块的两侧挡板、伸 宿缝成型夹板及支架外，边坡混凝土浇筑时，一般应有外模。根据 *省泾惠渠、宝鸡峡及国内一些防渗工程的施工经验，当边坡采 用人工或小型插入式振捣器捣固时，应有表面活动模板，才能保证 质量。有些工程的边坡混凝土，不设表面模板，不振捣，仅用人工 拍实，往往不能保证混凝土的密实度和均匀性，不宜采用。表面活 动模板一般用4块，总宽度1.0m左右，用法是4块模板浇筑完后 再将最下面一块模板移到最上 上面使用，依次交替浇筑。预制混凝士

1按先下游后上游的顺序铺设，上游幅压下游幅，搭接缝方 向垂直于*流方向，可使膜料在*流压力下，连接缝密合，提高防 渗效果。 2铺设时，先将膜料的一端与先铺好的膜料或原建筑物在现 场焊接（或粘接）牢固，在提高防渗效果的同时，可使膜料一端固 定，易于拉展铺开。 3膜料铺设时留有小的褶皱，可适应保护层填筑时造成的局 部变形；膜下空气完全排除，可避免在填筑时膜下空虚和产生局部 压力，顶破膜料。

4先理好膜层顶端，可起到固定作用，避免在保护层的填筑 过程中膜料下滑。膜料幅间的连接缝应按设计采用粘接、焊接或搭 接。 5粘补破孔的粘补膜应超出破孔每边10cm~20cm，目的是更 好的达到粘补作用，避免漏补。 10.5.4当天铺膜，当天填筑好保护层，以避免膜层裸露时间过长。 10.5.5土保护层施工一般采用压实法；如果保护层土料是砂土， 湿陷性黄土等不易压实的土料，或中、小型渠道不易采用压实法时 可采用浸*泡实法。

0.6.1沥青混凝土原材料的性能及配合比的变化，对其强度、低 温下柔性和热稳定性等影响很大。如青海省湟海渠，因施工中对配 合比控制不严，阳坡在高温下发生了流尚变形。 沥青如长期受高温影响，会产生老化现象。其粘度提高，塑性 降低，脆性增加。根据辽宁省*利建设工程局的试验结果（见表 20），沥青加热温度越高，恒温时间越长，沥青老化越严重，三大 指标均有变化，以针入度变化最大。控制加热温度的上限，是抑制 沥青老化的关键因素。如以针入度比值不小于90%作为沥青老化的 控制指标，则沥青适宜的加热温度为160±10℃，恒温时间应小于 6h。这个指标已在国内土石坝沥青混凝土防渗墙的施工中得到推厂 应用。本条据此作了规定，并在本规范表10.6.2中对沥青等材料 在加热及碾压时的温度作了规定

0.6.2现场铺筑施工 沥青混凝土渠道防渗技术要求高，加之自然条件、渠道断面形 式、采用的施工工艺不同等原因，规范中不可能提出统一的铺筑标 准。应在铺筑之前，进行试验性施工，以检验材料配合比及施工场 也布设的合理性和施工设备运转的完善性；培训施工队伍：确定铺 筑厚度、碾压温度和碾压遍数等施工工艺参数。 沥青混合料压实温度的控制是保证沥青混凝土施工质量的重 要因素。国内外坝工沥青混凝土防渗墙的碾压温度，主要是根据沥 青的针入度确定的。当沥青的针入度为40～100时，初次碾压的温 度为110℃~125℃，终结碾压温度为85℃~100℃。青海省湟海渠 采用的掺配沥青的针入度为76.70，现场测定平面振动器压实的适 宜温度为110℃~130℃。当振压终结的温度低于75℃时，沥青混 疑土表面较粗糙，甚至有石子外露现象。参照我国坝工沥青混凝土 展压温度的控制标准，见表21，选定了渠道沥青混凝土防渗层的 压实温度

表21沥青混合料的碾压温

整平胶结层的压实温度，是根据坝工开级配沥青混合料压实温 度较防渗层低20℃的规定确定的。 压实系数是沥青混合料的摊铺厚度与压实厚度之比，是确定摊 铺厚度的主要参数。此系数因人工或机械摊铺而异。根据青海省湟 海渠、陕*省冯家山灌区的试验资料，参考了我国坝工沥青混凝土 施工的有关资料，选取了压实系数的具体标准为1.2~1.5。 根据***科所编写的资料介绍，斜坡上最有效的碾压工具是 0.5t~2.0t的振动碾。在无条件采用上述碾压工具时，也可以采 用附着式平面振动器。在冯家山灌区、湟海渠试验中，采用重24kg 和38kg两种平面振动器，先用轻型作初次振压，后用重型振压8 次，沥青混凝土的密度可达2.30g/cm以上。可见采用平面振动器 压实渠道沥青混凝土也是可行的。振动压实渠坡时，上行振动，下 行不振动的规定，主要是为了避免产生横向裂缝。 施工接缝是沥青混凝土防渗渠道的薄弱环节，在*方地区是容 易发生冻胀破坏的部位，因此，应尽量减少施工接缝。为保证施工 接缝的填筑质量，缝面必须洁净，并涂刷一层热沥青或沥青玛蹄 脂。 10.6.4封闭层与防渗层粘结是否紧密，是封闭层作用能否发挥的 关键。为使粘结牢固，防渗层面必须洁净，层面应有一定的热度。 因此，其施工宜在高温季节进行；条件充许时，也可采取措施加热 层面

11施工质量的控制与检查

11.0.1渠道各种防渗工程，应进行施工质量控制与检查，保证施 工质量达到设计要求。大、中型工程应设立工地质量控制和检测试 验室，配备干密度、含*量、渗透系数、筛分、测温以及混凝土抗 压强度等测试仪器和设备。 11.0.2工程实践证明，编制质检工作手册，对质检人员进行质检 要求和检测技术的培训，使其掌握质检技术的理论和方法。对控制 工程施工质量和建立质量管理体系，实现软件管理和进行施工验 收，都可发挥很好的作用，是达到优质工程的基础保证。 11.0.4大、中型渠道防渗工程，防渗结构的设计配合比，应根据 施工用的石灰、*泥、沥青、砂、石料和*等材料，经现场试拌调 整以获得实用的施工配合比，适宜的温度、铺筑厚度和机具振压的 有关参数等，也需通过试验施工确定，因此，为取得工程施工经验 规定了施工前进行试验性施工。 11.0.6灰土、三合土等土料夯实后养护多少天才能通*？一些资 料认为灰土经过14d～21d养护后即可通*；另一些资料，如陕* 省关于暗渠的总结、广东省汕头、海南省有关贝灰土的总结和浙江 省*科所的试验，都认为灰土渠道养护28d才可通*。另外，也有 不少资料说明，灰土在前28d的强度发展很快，以后则趋于缓慢增 长。广东省建筑科研所的试验表明，软化系数为0.55～0.6左右， 28d才趋于稳定。为进一步探讨养护天数对灰土强度的影响广东省 *科所进行了灰土的软化系数测定。试验证明无论采用哪种配比 试件在室内自然条件下养护14d，放入*中，不久都会开裂或崩塌 21d泡*有微裂或崩角；28d后泡*，所有试件均完整无损，没有 裂纹。上述资料说明：如右灰质优，土的活性成分多，在较高的温 度、湿度下养护，一般经过14d21d后即可通*。如石灰质量中 等，土的活性成分一般，只在自然空气中养护，则须经28d才能通 *。 渠道边坡不滞*，洒*养护效果差，影响防渗工程质量。使用 混凝土养护剂可以弥补这一缺陷。其优点是养护效果好，混凝土的 平均强度比洒*养护提高6%~23.6%；混凝土质量均匀性提高 强度离差系数Cv值比洒*养护小35%~38%

11.0.7渠道防渗工程在温暖季节施工，是保证工程质量的一个重 要条件，在低温条件下施工，难以达到施工质量要求。因此做了此 条规定。 11.0.8 各种防渗结构施工质量的控制和检查，是根据土料，* 泥土、砌石、混凝土、膜料和沥青混凝土等防渗结构施工质量要求 而作出的规定。 11.0.9施工质量检测记录与填写的资料，应按渠道防渗工程各施 工工序及单元工程填写，整理归档，以备工程竣工验收的需要。

11.0.7渠道防渗工程在温暖季节施工，是保证工程质量的一个重 要条件，在低温条件下施工，难以达到施工质量要求。因此做了此 条规定。 11.0.8 各种防渗结构施工质量的控制和检查，是根据土料，* 泥土、砌石、混凝土、膜料和沥青混凝土等防渗结构施工质量要求 而作出的规定。 11.0.9施工质量检测记录与填写的资料，应按渠道防渗工程各施 工工序及单元工程填写，整理归档，以备工程竣工验收的需要。

13.1.1、13.1.2渠道渗漏测验常采用静*法和动*法。据调查 自1985年以来，静*法在山*全省18个重点万亩以上灌区（灌溉 面积总计20.26万hm²，总引*量7亿m²）大规模使用，测验段共 达400段以上，摸清了全省主要类型渠道的渗漏规律。河*省石津 灌区（灌溉面积16.67万hm²）自1975年以来，坚持14a用静*法 对各级渠道进行了渠道渗漏损失测验。*京、新疆、陕*、四川、 湖南、贵州、江苏、辽宁等省、市、自治区，也都进行了渠道渗漏 静*法测验。 根据国内、外的实践，静*法所采用的渠道渗漏*量（体积） 测量法，是测量渠道渗漏量精度最高的方法之一。静*法不但可以 测量渗漏量大的渠道，在渠道渗漏量相当小的情况下，也可以达到 较高的精度。 采用静*法测渗，可以测验各种土、石质渠道，和各种型式 的防渗渠道，以便对是否需要防渗和对各种防渗方案进行分析对 比。 采用静*法测渗，可测得渠道从初渗到稳渗的全过程。可进 行变*位渠道渗漏量观测，得到渠道渗漏强度与*深关系式，推算 灌区一个灌溉季节或全年的渠系（渠道）渗漏损失。这些都是不同 于其他测渗方法的主要特点。但静*法测验工作较繁重，花费人力 及经费多，又需在渠道停*后方能进行。 动*法测验，可在不影响渠道正常运行下进行。但测验的精 度较差，因此在测验手段和技术方面，有待进一步研究。 鉴于以上诸情况，本规范暂选用静*法。在无条件采用静* 法时，也可采用动*法，但应尽量提高测验的精度。 关于静*法测验的相对误差限，现以变*位测验为例，且按 测验过程中没有降雨，蒸发量很小，可以忽略的情况下，进行分析 计算如下： 测验段单位渠长的*体稳定渗漏量△W，误差

式中△W，一忽略降雨、蒸发情况下测验段单位渠长的*体稳定 渗漏量，L/m。 根据误差传递法，△W的测验值标准差，可表示如下：

aW, W 9, = ± 92 0 =±/(Ah)22 +(Bw)?03 aBw anh

式中S、、,一分别为△We、Bw、△h测量值的极限相对 误差值（%） 根据对大量实测资料的误差分析，可取S，=±2%，，=±5% 则

用误差传递法则可导出

式中4、s、一分别为Qr、△t、×测量值的极限相对误差 值（%） 根据对大量实测资料误差分析的结果，可取，=土3% , = ±2% , 则

8,=±22+52%=±29%=±5.4%

2测验段单位渠长湿周单位面积单位时间的稳渗强度Qr误

段单位渠长湿周单位面积单位时间的稳渗强度9

84=±8+82+82+8

=±/22+52+32+22%=±/42%=±6.5%

根据以上误差分析结果，规定渠道渗漏静水法测验单段的总 极限相对误差限为±7%。由于每公里防渗渠道渗漏流量损失值往

往小于渠道流量值的1%，所以静水法测验的极限相对误差限，远 小于动水法的总极限相对误差限。 13.1.3静水法测验需要准确计算各测验水位下测验段的平均长 度、宽度以及湿周面积，因此测验段应便于测量，以保证测验精度。 采用静水法测验时，应进行连续观测。在测验时渠道应暂时停水 或尽量利用渠道过水间歇期间进行。新建或改建渠道，可在正式使 用前进行。 13.1.7静水法测验某一水位的渠道渗漏强度，使用水位下降法或 称量法，都有一个水位下降变化幅度。刚加了水的水位，即水位变 幅的上限，叫加水后水位。随看渗漏水位降到一定高度，又要加水 使水位恢复到原加水后水位，这个未加水前的低水位，即水位变幅 的下限水位，叫加水前水位。加水前水位和加水后水位，一个低 个高，接受渗漏的湿周面积一个小，一个大，都不能代表测验水 位的渗漏情况。只有加水前、后水位的平均值才能代表实际渗漏情 况。为消除实际平均水位和测验水位不同引起的渗漏误差，要求加 水前水位和加水后水位偏离测验水位的高差相等。因此，规定了加 水后水位要等于测验水位加1/2加水前、后水位的差值。 司时，为了测到全部初渗量，应尽快地连续注水到加水后水 位。 刚停水渠道土壤的饱和度高，不能反映渠道在长时间不通水 情况下初渗阶段的入渗情况，因此，要待渠面干后再测验。 使测验段和渗漏平衡区水位接近，目的是使测验段渗漏成为 平面渗漏问题，与渠道输水时渗漏情况相同。 1318滋湿测哈的分米方注日的贝弄22

13.1.8渗漏测验的分类、方法、目的，见表

表22渗漏测验的分类方法

称量法的要点是：观测时段开始和结束时JTS 120-2-2018 拦河闸坝工程航道通航条件影响评价报告编制规定，测验段内水位完 全一致，并等于加水后水位，称为恒水位。准确量测记录在该时段

内向测验段补加的水量、加水时间，等待超量加水水位回落时间、 以及加水不足补加水时间，均应记入观测时段，如图3所示。由图 可看出，相邻两时段，前一时段的结束时间，就是下一时段的开始 时间，中间无间隔时间。

图3称量法时段划分图

水位下降法的要点是：每一个观测时段开始和未了水位不同 有个差值。根据水位差计算该时段水位变化量。在观测时段内不给 测验段加水，观测完毕集中所有加水工具，不计量地尽快向测验段 中补加水，恢复到时段开始规定的加水后水位，即恒水位。然后开 始下一段观测。因此，水位下降法的测验过程，是由渗漏观测时段 和加水时段两部分组成，且交替重复进行。如图4所示。

图4水位下降法时段划分图

由图4可以看出，水位下降法的特点是：每个观测时段开始 水位尽量相同，并等于加水后水位；加水时段不计入观测时段。 水位下降法，是在测验段中通过测定水位下降一个固定值所 需要的时间，来推算渗漏量的方法，也可称为渠内量水法。 称量法是直接在测验段外称量每一时段维持时段始、末水位 相同所添加的水量，也可称为渠外量水法。 为把水位下降引起的湿周变化对实际渗漏面积影响造成的计 算渗漏强度的误差消除，要求加水前、后水位的平均值等于测验水 位。为了控制水位变幅，规定了加水前水位和加水后水位的差值 可在5%~10%测验水深间选用，渗漏量大的渠道和测验水深小于 1.0m的渠道可取大值；反之，取小值。水位下降量选定以后，观 测时段的长短取决于渠道渗漏情况，它可以是几个小时，也可以是 十几分钟；可以是整数，也可以是分数。一般在开始测验的第1h 内，约20min左右观测一次，随后1h观测一次；24h后，每2h观 测一次。 水位下降法的观测准确度，主要取定于水位观测的准确度 刻画至毫米的水尺观测精度为1.0mm，因此，提出三只水位尺间的 水位降落值差，最大不得超过2mm。 13.1.9从恒水位测验开始，到满足式（13.1.9）条件以前，为初 渗阶段测验；满足式（13.1.9）以后，为稳渗阶段测验。 13.1.10变水位观测的目的，是要测出渠道不同水位下的稳渗强 度。在只要求测验设计水位的稳渗强度时，可不进行变水位测验； 反之，要求测几个水位下渠道稳渗强度时，在恒水位测验之后，应 紧接着作变水位测验，从而节省测验时间。 关于泡渠水位要达到测验水位加1/2加水前、后水位差值，目 的是使测验水位变幅范围内都达到稳渗条件。 关于泡渠时间问题，河北省石津灌区规定从注水至变水位观 测开始，分干渠不少于4d，支渠不少于3d，斗渠不少于2d。山西 省大多数渠道在充水3d~7d后，即可达到稳渗。考虑到各渠道的实 际情况不同，所以提出了泡渠2d~4d后再按恒水位方法进行观测。 变水位每个测验时段的长度，根据水位下降量所需的时间确 定。

13.3冻胀测验 13.3.3土壤分层冻胀量和总冻胀量观测的仪器设备较多。一般情 况下，渠道防渗工程不需要观测土壤分层冻胀量。分层冻胀量、总 冻胀量均可采用单独式分层冻胀仪和圆台叠合式分层冻胀仪观测。

14.0.3土料防渗渠道和土保护层膜料防渗渠道的水位GTCC-091-2019 干线机车车辆受电弓-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，在1h和 24h内的变幅，分别不得超过0.15m和0.5m，是参考美国垦务局的 经验，即分别不得超过6in和18in而拟定的。 14.0.7关于渠堤植树问题，根据新疆、甘肃一些灌区的经验，树 木有排水作用，树根对土壤能起加固和垫层作用，如柳树根能改变 渠基土壤结构，可使强冻胀性的细粒土，改变为弱冻胀性或非冻胀 性的有须根的网状土。特别是由于根系的生物排水作用，能改变渠 基土壤含水率，在入冬前疏于渠基土壤或显著降低其含水率，从而 能抑制渠基土壤冻胀对防渗层的破坏。但为了保持防渗层的完整 性，本条规定，渠道内坡不得植树，外坡植树距防渗结构应有一定 距离，以策安全。距离的大小同树的种类有关。根系不甚发达的杨 树等，不应小于1.0m；根系或须根较发达的泡桐、柳树等，不应 小于1.5m；其他树木的最小安全距离，应经调查研究确定

14.0.3土料防渗渠道和土保护层膜料防渗渠道的水位，在1h和 24h内的变幅，分别不得超过0.15m和0.5m，是参考美国垦务局的 经验，即分别不得超过6in和18in而拟定的。 14.0.7关于渠堤植树问题，根据新疆、甘肃一些灌区的经验，树 木有排水作用，树根对土壤能起加固和垫层作用，如柳树根能改变 渠基土壤结构，可使强冻胀性的细粒土，改变为弱冻胀性或非冻胀 性的有须根的网状土。特别是由于根系的生物排水作用，能改变渠 基土壤含水率，在入冬前疏于渠基土壤或显著降低其含水率，从而 能抑制渠基土壤冻胀对防渗层的破坏。但为了保持防渗层的完整 性，本条规定，渠道内坡不得植树，外坡植树距防渗结构应有一定 距离，以策安全。距离的大小同树的种类有关。根系不甚发达的杨 树等，不应小于1.0m；根系或须根较发达的泡桐、柳树等，不应 小于1.5m；其他树木的最小安全距离，应经调查研究确定。