施工组织设计下载简介

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生活污水处理厂工程高支模专项施工方案（2019版）

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×5400×144000)＝0.07mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

GB51079-2016标准下载 R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×27.675×0.15+0.437×2.94×0.15＝1.749kN

R2=1.25q1L=1.25×30.615×0.15＝5.74kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.15＝1.153kN

R2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.15＝3.844kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.749/1＝1.749kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.74]/1= 5.74kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.749/1＝1.749kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.749+0.041+0.371+1.849=4.011kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.74+0.041=5.781kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.749+0.041+0.371+1.849=4.011kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.011,5.781,4.011]=5.781kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.153/1＝1.153kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.844]/1= 3.844kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.153/1＝1.153kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.153+0.03+0.275+1.016=2.474kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.844+0.03=3.874kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.153+0.03+0.275+1.016=2.474kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.474,3.874,2.474]=3.874kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.781×0.92，0.5×5.781×0.22]＝0.585kN·m

σ=Mmax/W=0.585×106/64000=9.146N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.781×0.9，5.781×0.2]＝3.252kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.252×1000/(2×60×80)＝1.016N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.874×9004/(100×7040×256×104)＝0.735mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.874×2004/(8×7040×256×104)＝0.043mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.781×0.9,0.375×5.781×0.9+5.781×0.2]=6.504kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.512kN,R2=6.504kN,R3=4.512kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.874×0.9,0.375×3.874×0.9+3.874×0.2]=4.358kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.783kN,R2'=4.358kN,R3'=2.783kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.226×106/4490=50.231N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.307kN

τmax=2Vmax/A=2×2.307×1000/424＝10.881N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.042mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.4kN，R2=8.515kN，R3=0.4kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.4/0.6=0.667kN，P2=8.515/0.6=14.192kN，P3=0.4/0.6=0.667kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.4,0.4]＝0.4kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝14.192kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258

查表得：φ＝0.197

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.056×0.9×1.52/10)＝0.01kN·m

P1＝0.667kN，P2＝14.192kN，P3＝0.667kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15549.132/(0.197×424)+0.01×106/4490＝188.382N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=7.5/10=0.75≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.575=0.517kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.388=0.419kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.52×0.517+7.5×0.419=17.697kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×0.9×[0.15×7.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10/2=180kN.m≥3γ0Mok =3×1×17.697=53.092kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=15.549kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1120×180/1000=121.081kN≥F1=15.549kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=15.549kN

12.6、500厚墙模板支设计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7.6]＝min[29.87，182.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×122/6＝9600mm3，I＝bh3/12＝400×123/12＝57600mm4

q＝bS承＝0.4×38.054＝15.221kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.043kN·m

σ＝Mmax/W＝0.043×106/9600＝4.459N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.4×29.868=11.947kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.137mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm

q＝bS承＝0.15×38.054＝5.708kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.35kN·m

σ＝Mmax/W＝0.35×106/64000＝5.463N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.15×29.868=4.48kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.741mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

3、支座反力计算

R1=3.339kN，R2=...R33=4.006kN，R34=2.003kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.227kN·m

σ＝Mmax/W＝0.227×106/4170＝54.511N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+150]＝400mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+350]＝550mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.55×38.054＝7.953kN≤Ntb＝17.8kN

12.7、350mm厚墙模板支设计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7.6]＝min[29.87，182.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×122/6＝10800mm3，I＝bh3/12＝450×123/12＝64800mm4

q＝bS承＝0.45×38.054＝17.124kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.048kN·m

σ＝Mmax/W＝0.048×106/10800＝4.459N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.137mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm

q＝bS承＝0.15×38.054＝5.708kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.35kN·m

σ＝Mmax/W＝0.35×106/64000＝5.463N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.15×29.868=4.48kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.757mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

3、支座反力计算

R1=3.33kN，R2=...R33=3.996kN，R34=1.998kN

GBT 16895.10-2010标准下载 主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.253kN·m

σ＝Mmax/W＝0.253×106/4170＝60.725N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.112mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[450DB34／T 1954.4-2013 徽州四雕 石雕，450/2+50]＝450mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+350]＝575mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.575×38.054＝9.354kN≤Ntb＝17.8kN