施工组织设计下载简介

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商务大厦—超限梁模板支撑安全专项施工方案（2020版）

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.348×0.75,0.375×8.348×0.75+8.348×0.05]=7.826kN

YD／T 2191.8-2013标准下载 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.822kN,R2=7.826kN,R3=6.442kN,R4=7.826kN,R5=4.822kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.756×0.75,0.375×5.756×0.75+5.756×0.05]=5.396kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.343kN,R2'=5.396kN,R3'=4.387kN,R4'=5.396kN,R5'=3.343kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.372×106/4250=87.572N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.9kN

τmax=2Vmax/A=2×3.9×1000/398＝19.597N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.084mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.9kN，R2=11.243kN，R3=3.9kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=3.9/0.6=6.5kN，P2=11.243/0.6=18.739kN，P3=3.9/0.6=6.5kN

可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝18.739kN≤[N]/γR=30/1=30kN

hmax=h=1200mm

λ=hmax/i=1200/16=75≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.008×1.009×1.93×1200=2356mm

l02=h’+2k0h2=700+2×0.7×300=1120mm

l0=max(l01,l02)=max(2356,1120)=2356mm

λ=l0/i=2356/16=147.25，查表得，φ＝0.32

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.75×0.56=0.42kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.75×1.2×0.3=0.27kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.352×0.42+5.35×0.27=7.455kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×23×7.455/[(23+1)×(23+2)×20]=0.086kN

P1＝6.5kN，P2＝18.739kN，P3＝6.5kN

f＝ N/(φA)＝19708.065/(0.32×398)=154.743N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

Mw=γQωklah2/10=1.4×0.047×0.75×1.22/10=0.007kN·m

H/B=5.35/20=0.267≤3

H=5.35＞5m

需要进行支架整体的抗倾覆验算！

十、架体抗倾覆验算

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×5.35/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=538.667kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×7.455=24.602kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=19.78kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×2720×480/1000=757.64kN≥F1=19.78kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=19.78kN

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×1＝41.25kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝38.016kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)+1×3]×1＝28.6kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×38.016×0.152+0.121×3.234×0.152＝0.1kN·m

σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.675N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×28.6×1504/(100×10000×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×38.016×0.15+0.446×3.234×0.15＝2.457kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×38.016×0.15+1.223×3.234×0.15＝7.111kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×38.016×0.15+1.142×3.234×0.15＝5.846kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.6×0.15＝1.686kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.6×0.15＝4.903kN

R3'=0.928q2L=0.928×28.6×0.15＝3.981kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.457/1＝2.457kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[7.111,5.846,7.111]/1= 7.111kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.457/1＝2.457kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.457+0.045+0.548+1.677=4.727kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.111+0.045=7.156kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.457+0.045+0.548+1.677=4.727kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.727,7.156,4.727]=7.156kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.686/1＝1.686kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.903,3.981,4.903]/1= 4.903kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.686/1＝1.686kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.686+0.03+0.369+1.195=3.28kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.903+0.03=4.933kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.686+0.03+0.369+1.195=3.28kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.28,4.933,3.28]=4.933kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.156×0.82，0.5×7.156×0.052]＝0.572kN·m

σ=Mmax/W=0.572×106/40833=14.02N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.156×0.8，7.156×0.05]＝3.578kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.578×1000/(2×50×70)＝1.533N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.933×8004/(100×9350×142.917×104)＝0.788mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.933×504/(8×9350×142.917×104)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.156×0.8,0.375×7.156×0.8+7.156×0.05]=7.156kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.727kN,R2=7.156kN,R3=5.89kN,R4=7.156kN,R5=4.727kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.933×0.8,0.375×4.933×0.8+4.933×0.05]=4.933kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.28kN,R2'=4.933kN,R3'=4.011kN,R4'=4.933kN,R5'=3.28kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.46×106/4250=108.244N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.543kN

τmax=2Vmax/A=2×4.543×1000/398＝22.828N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.109mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.587kN，R2=12.62kN，R3=2.587kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=2.587/0.6=4.312kN，P2=12.62/0.6=21.033kN，P3=2.587/0.6=4.312kN

可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝21.033kN≤[N]/γR=30/1=30kN

hmax=h=1200mm

λ=hmax/i=1200/16=75≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.009×1.949×1200=2360mm

l02=h’+2k0h2=500+2×0.7×300=920mm

l0=max(l01,l02)=max(2360,920)=2360mm

λ=l0/i=2360/16=147.5，查表得，φ＝0.32

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.56=0.448kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.8×1.2×0.3=0.288kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.52×0.448+4.5×0.288=5.832kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×23×5.832/[(23+1)×(23+2)×20]=0.067kN

P1＝4.312kN，P2＝21.033kN，P3＝4.312kN

f＝ N/(φA)＝21812.288/(0.32×398)=171.265N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

Mw=γQωklah2/10=1.4×0.047×0.8×1.22/10=0.008kN·m

H/B=4.5/20=0.225≤3

H=4.5≤5m

十、架体抗倾覆验算

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4.5/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=482kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×5.832=19.246kN.M

DZ／T 0379-2021 页岩气资源调查评价技术要求.pdf 十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=21.869kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×2720×480/1000=757.64kN≥F1=21.869kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3GB／T 41979.1-2022标准下载，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=21.869kN