施工组织设计下载简介

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成都xxx幼儿园悬挑脚手架专项施工方案（2020）

νmax＝0.052mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=0.066kN

五、扣件抗滑承载力验算

DB52／T 1401.11-2020 山地旅游 第11部分：图形符号.pdf 扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×4.269=4.269kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=1×0.066=4.269kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×0/2×0.033/1.8)×18.5=2.22kN

单内立杆：NG1k=2.22kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18.5/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/1/2=3.108kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=3.108kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.876kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.5=0.278kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.108+2.876+0.278=6.262kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=3.108kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.363kN

内立杆：NQ1k=2.363kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.22+6.262)+ 1.4×2.363=13.486kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.22+3.108)+ 1.4×2.363=9.702kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k=2.22+6.262=8.482kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.22+6.262)+1.4×2.363=13.486kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.195×1.5×3.62)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[13485.625/(0.188×424)+95528.16/4490]=190.455N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.277×2×1.8×3×1.5=6.282kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.282+3)×103/(0.896×424)=24.432N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=6.282+3=9.282kN≤0.85×12=10.2kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8.48/1=8.48kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.48/1=8.48kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=13.49/1=13.49kN

第2排：F2=F2/nz=13.49/1=13.49kN

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1×4.706×106/141000=33.379N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=16.03N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.582mm≤[ν]=2×lx/250=2×3000/250=24mm

4、支座反力计算

1、上拉杆强度验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3900/2800)=54.324°

上拉杆件支座力：

标准值：R'S1=nzR'3=1×15.314=15.314kN

设计值：RS1=nzR3=1×24.256=24.256kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=24.256/tan54.324°=17.415kN

上拉杆件轴向力：

标准值：N'S1=R'S1/sinα1=15.314/sin54.324°=18.852kN

设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×24.256/sin54.324°=29.86kN

上拉杆件的最大轴向拉力标准值 ：N'S=max[N'S1...N'Si]=18.852kN

上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=29.86kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算

[Fg]=α× Fg/k=0.85×238/9=22.478kN≥N'S=18.852kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.478/(2×15.19)=2个≤[n]=4个

σ=[Fg]/(π×de2/4)=22.478×103/(π×202/4)=71.549N/mm2≤[ft]=170N/mm2

σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×22.478×103/(π×202)=35.774N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

σf=NS/(he×lw)=29.86×103/(8×100)=37.325N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

六、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[4.706×106/(1.05×141×103)+17.415×103/2610]=38.462N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×4.706×106/(0.929×141×215×103)=0.167≤1

七、锚固段与楼板连接的计算

1、压环钢筋验算如下

锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.273/2=0.136kN

压环钢筋验算：

σ=γ0N/(4A)=γ0N/πd2=1×0.273×103/(3.14×182)=0.268N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算

楼板简化为简支板承受跨中集中荷载，跨度取主梁内锚固点所在板平行主梁方向的净跨；楼板自重、楼面活荷载等有利荷载，作为安全储备不予考虑。

计算简图如下：

As≤[As]=π(d1/2)2×b/a1=3.14×(8/2)2×1000/170=295.679mm2

3、边梁配筋及抗剪验算

梁自重：q1＝Gk×h1×b=25×0.7×0.3=5.25kN/m

板自重：q2＝Gk×h2×l0/2=25×0.16×3.5/2=7kN/m

均布荷载设计值：q =1.2×(q1+q2)+1.4×Qk×(b+l0/2)= 1.2×(5.25+7)+1.4×2×(0.3+3.5/2)=20.44kN/m

集中荷载设计值N2=R2=4.423kN

计算简图如下：

1)、边梁配筋验算

弯矩图一(kN·m)

弯矩图二(kN·m)

边梁弯矩值为：Mmax =max(M1,M2)=123.962kN·m

As≤[As]=nπ(d/2)2=4×3.14×(18/2)2=1017.876mm2

2)、边梁抗剪验算

剪力图一(kN)

剪力图二(kN)

锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax =max(V1,V2)=77.488kN

Vmax=77.488kN≤[V]=388.096kN

型钢悬挑脚手架(阳角A)计算书

计算依据：

2、阳角型钢构造参数

3、阳角型钢材料参数

水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。

脚手架联梁传递支座力F=12kN;

经过连续梁的计算得到

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

型钢支点的支撑力为RA=14.349kN;

型钢固接处的支撑力为RB=10.494kN;

型钢最大弯矩 Mmax=3.001kN·m;

图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(4×4+1×1+1.55×1.55+1.4142×1×1.55)1/2=4.65m

图中角度

图中角度

每根钢丝绳的拉力 T=14.349/2/sin(59.404°)=8.335kN

水平型钢的轴向力 N=2×8.335×cos(59.404°)×cos(32.829°)=7.13kN

型钢最大应力计算值 σ= Mmax/(1.05W)+N/A=3.001×106/(1.05×141×103)+7.13×103/(26.1×102)=23.004N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ= 23.004 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用16号工字钢

经过计算得到最大应力 σ=Mmax/(φbWx)=3.001×106/( 0.929×141×103)= 22.912 N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ= 22.912 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为8.335kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

[Fg]=αFg/K

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取8.335kN，α=0.85,K=9，得到：d=13.3mm。

选择6×19钢丝绳,最小直径必须大于14mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

σ=N/A ≤ [f]

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f]=65.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算;

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2×T /[f]/π)0.5 =(2×8.335×103/65/3.142) 1/2 =10mm；

4、型钢与建筑物连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

σ=N/A f=F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft

CJT403-2012标准下载 经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =7.130×103/(26.100×102)=2.732N/mm2；

焊缝剪应力f=F/A =10.494×103/(26.100×102)=4.021N/mm2；

对接焊缝的折算应力(2.732×2.732+3×4.021×4.021)0.5=7.481N/mm2；

对接焊缝的正应力σ=2.732N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求；

对接焊缝的剪应力f =4.021N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求；

对接焊缝的折算应力7.481N/mm2小于1.1×ft =203.500N/mm2，满足要求！

DG／TJ08-2304-2019 高层建筑整体钢平台模架体系技术标准悬挑架压环钢筋和吊环大样图