施工组织设计下载简介

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官天悬挑支架兼脚手架专项施工方案（专家论证2020）

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×1.2/(2+1))+1.4×2×1.2/(2+1)=1.304kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))=(0.033+0.3×1.2/(2+1))=0.153kN/m

T／ZZB 1661-2020 煤矿用阻燃通信光缆.pdf 计算简图如下：

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.304×0.82/8，1.304×0.152/2]=0.104kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.104×106/4490=23.233N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.153×8004/(384×206000×107800)，0.153×1504/(8×206000×107800)]=0.037mm

νmax＝0.037mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.304×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.736kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=0.153×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.086kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=0.736kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.086kN

q'=0.033kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.241×106/4490=53.711N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.149mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm

承载能力极限状态

Rmax=1.721kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×0.736=0.736kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=1×1.721=1.721kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×2/2×0.033/1.8)×18.6=2.559kN

单内立杆：NG1k=2.559kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18.6/1.8+1)×1.2×(0.8+0.15)×0.3×1/1/2=1.938kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=1.938kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18.6/1.8+1)×1.2×0.17×1/1=2.312kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×18.6=0.223kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.938+2.312+0.223=4.473kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.938kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.2×(0.8+0.15)×(2×2)/2=2.28kN

内立杆：NQ1k=2.28kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.559+4.473)+ 1.4×2.28=11.631kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.559+1.938)+ 1.4×2.28=8.588kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k=2.559+4.473=7.032kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.559+4.473)+1.4×2.28=11.631kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.13×1.2×3.62)=0.051kN·m

σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[11630.514/(0.188×424)+50948.352/4490]=157.254N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.185×2×1.8×3×1.2=3.357kN

长细比λ=l0/i=600/8.6=69.767，查《规范》表A.0.6得，φ=0.779

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.357+3)×103/(0.779×191)=42.725N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

对接焊缝强度验算：

连墙件的周长lw=πd=3.142×26.8=84.195mm；

连墙件钢管的厚度t=2.5mm；

σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(3.357+3)×103/(84.195×2.5)=30.201N/mm2≤ft=185N/mm2

q'=gk=0.167=0.167kN/m

第1排：F'1=F1'/nl=7.03/1=7.03kN

第2排：F'2=F2'/nl=7.03/1=7.03kN

F'=max[F'1,F'2]=7.03kN

q=1.2×gk=1.2×0.167=0.2kN/m

第1排：F1=F1/nl=11.63/1=11.63kN

第2排：F2=F2/nl=11.63/1=11.63kN

F=max[F1,F2]=11.63kN

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1×4.971×106/87100=57.073N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=8.344N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.925mm≤[ν]=la/250=2400/250=9.6mm

4、支座反力计算

正常使用受力状态下:

第1排：R'1max=15.555kN

第2排：R'2max=15.555kN

极限受力状态下:

第1排：R1max=25.533kN

第2排：R2max=25.533kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×15.555/1=15.555kN

第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×15.555/1=15.555kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=nl×R1max/nz=1×25.533/1=25.533kN

第2排：F2=nl×R2max/nz=1×25.533/1=25.533kN

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1×3.87×106/141000=27.447N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=24.145N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.025mm≤[ν]=2×lx/250=2×1200/250=9.6mm

4、支座反力计算

设计值：R1=20.43kN,R2=19.727kN,R3=11.209kN

1、上拉杆强度验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3100/1000)=72.121°

α2=arctanL1/L2=arctan(3100/1100)=70.463°

上拉杆件支座力：

设计值：RS1=nzR2=1×19.727=19.727kN

设计值：RS2=nzR3=1×11.209=11.209kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=19.727/tan72.121°=6.363kN

NSZ2=RS2/tanα2=11.209/tan70.463°=3.977kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×19.727/sin72.121°=20.728kN

设计值：NS2=γ0RS2/sinα2=1×11.209/sin70.463°=11.894kN

上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=20.728kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=20.728×103/314.2=65.969N/mm2≤f=205N/mm2

σ=Ns/(π×de2/4)=20.728×103/(π×202/4)=65.978N/mm2≤[ft]=170N/mm2

（1）耳板构造要求

Be= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm

4Be/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm

（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算

σ= Ns/(2tb1)= 20.728×103/(2×12×40)=21.591N/mm2≤f=205N/mm2

耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！

（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算

耳板端部截面抗拉强度满足要求！

（4）耳板抗剪强度验算

耳板端部抗剪截面宽度:

τ= Ns/(2tZ)= 20.728×103/(2×12×76.485)=11.292N/mm2≤fv=125N/mm2

耳板抗剪强度满足要求！

4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算

钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：

τf=NS/(0.7hf×lw)=20.728×103/(0.7×8×120)=30.845N/mm2≤ffw=160N/mm2

钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！

5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算

上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：

单个承压型高强螺栓抗剪承载力设计值：

Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=20.728/1=20.728kN≤Nvb=61.167kN

上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！

6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算

与建筑物连接螺栓所受拉力

与建筑物连接螺栓所受剪力

单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=6.363/1=6.363kN

单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=19.727/1=19.727kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(19.727/61.167)2+(6.363/97.868)2]0.5=0.329≤1

螺栓承载力满足要求。

与建筑物连接螺栓所受拉力

与建筑物连接螺栓所受剪力

单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt2/n1=3.977/1=3.977kN

单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=11.209/1=11.209kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(11.209/61.167)2+(3.977/97.868)2]0.5=0.188≤1

螺栓承载力满足要求。

六、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[3.87×106/(1.05×141×103)+10.341×103/2610]=30.102N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×3.87×106/(0.929×141×215×103)=0.137≤1

七、锚固段与楼板连接的计算

主梁焊接支座处的弯矩值：M=3.87kN·m

主梁焊接支座处的剪力值：V=20.43kN

JT／T 892-2014标准下载 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力：

σ=γ0M×h0/(W×h)=1×3.87×106×140.2/(141×103×160)=24.051N/mm2≤ftw=185N/mm2

腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力：

DB36／T 1296-2020 城市消防物联网大数据应用平台接口规范.pdf τ=γ0V×S1/(I×d)=1×20.43×103×65383.56/(1130×104×6)=19.702N/mm2≤fvw=125N/mm2

对接焊缝验算：

(σ2+3×τ2)0.5=(24.0512+3×19.7022)0.5=41.749N/mm2≤1.1ftw=1.1×185=203.5N/mm2