施工组织设计下载简介

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淄博恒大帝景12、13#楼施工方案（90P）.docx

栏杆挡板自重 G15＝0.170×(1.38×5)×96＝2.35kN，

安全网自重 G16＝0.0100×(1.38×5)×(1.80×7+1.20)＝0.95kN，

剪刀撑自重 G17＝0.0384×43.00＝1.65kN，

扣件自重 G18＝101×13.50+24×18.50+53×14.60＝2581.30N＝2.58kNDB33／T 2278-2020 斜行电梯使用管理与维护保养规则.pdf，

外排架总重 G1外＝1.94+3.71+0.45+3.01+2.35+0.95+1.65+2.58＝16.63kN。

大横杆自重 G22＝0.0384×1.38×(1 + 1)×7×5＝3.71kN，

脚手板自重 G24＝0.350×(1.38×5×(0.90+0.25))×3×0.64＝5.32kN，

扣件自重 G25＝69×13.50+20×18.50+20×14.60＝1593.50N＝1.59kN，

内排脚总重 G1内＝1.94+3.71+0.79+5.32+1.59＝13.35kN。

活荷载标准值 q＝跨距×跨数×(横距+小横杆伸出长度)×同时作业层数×每层活荷载标准值

使用工况活荷载标准值 q活使＝1.38×5×(0.90+0.25)×96×2.00＝31.74kN

使用工况活荷载标准值 q活升＝1.38×5×(0.90+0.25)×96×0.50＝7.94kN

2)内外排活荷载标准值

内外排荷载标准值 q＝活荷载标准值×内外排分配系数

外排架使用工况活荷载标准值 q外活使＝31.74×0.36＝11.46kN

外排架升降工况活荷载标准值 q外活升＝7.94×0.36＝2.87kN

内排架使用工况活荷载标准值 q内活使＝31.74×0.64＝20.28kN

内排架升降工况活荷载标准值 q内活升＝7.94×0.64＝5.07kN

17.4、水平支承桁架计算

水平支承桁架跨距为1.38m，跨数为5，宽度为0.90m，高度为1.80m。

2、水平支承桁架自重计算

钢管自重标准值＝0.04kN/m

立杆自重 G31＝0.0384×1.80×(5+1)×2＝0.83kN

大横杆自重 G32＝0.0384×1.38×5×4＝1.06kN

小横杆自重 G33＝0.0384×0.90×(5 + 1)×2＝0.41kN

上下斜杆自重 G34＝0.0384×1.65×5×2＝0.63kN

前后斜杆自重 G35＝0.0384×2.27×5×2＝0.87kN

脚手板自重 G36＝0.350×(1.38×5×0.90))＝2.17kN

水平支承桁架总重 G3＝G31+G32+G33+G34+G35+G36＝0.83+1.06+0.41+0.63+0.87+2.17＝5.98kN

水平支承桁架外排架自重 G2外＝G3×0.5＝5.98×0.5＝2.99kN

水平支承桁架内排架自重 G2内＝G3×0.5＝5.98×0.5＝2.99kN

3、水平支承桁架荷载计算

(1)水平支承桁架荷载计算，分别按内排桁架、外排桁架计算，然后进行荷载比较，选取最不利的情况进行设计计算。

(2)为简化起见，全部为上弦节点荷载。

其中:q水平支承桁架受到的荷载设计值，P为水平支承桁架上弦每个节点受到的荷载,n为水平支承桁架跨数。

节点荷载 P＝q/n＝q/5

支座反力 R＝q/2=nP/2＝5P/2＝2.50×P

外排桁架恒荷载 q外恒＝16.63+2.99＝19.62kN

内排桁架恒荷载 q内恒＝13.35+2.99＝16.34kN。

所以：P外恒＝19.62/5＝3.92kN。

P内恒＝16.34/5＝3.27kN。

外排架使用工况 P外活使＝q外活使/n＝11.46/5＝2.29kN。

外排架升降工况 P外活升＝q外活升/n＝2.87/5＝0.57kN。

内排架使用工况 P内活使＝q内活使/n＝20.28/5＝4.06kN。

内排架升降工况 P内活升＝q内活升/n＝5.07/5＝1.01kN。

(3)上弦节点荷载设计值

计算公式: P设＝0.9×(1.2P恒+1.4P活)

外排架使用工况 P外设使＝0.9×(1.2×3.92+1.4×2.29)＝7.13kN

外排架升降工况 P外设升＝0.9×(1.2×3.92+1.4×0.57)＝4.96kN

内排架使用工况 P内设使＝0.9×(1.2×3.27+1.4×4.06)＝8.64kN

内排架升降工况 P内设升＝0.9×(1.2×3.27+1.4×1.01)＝4.81kN

经比较得知最不利的情况是内排桁架在使用工况下，如下：

P＝8.64kN，以此作为水平支承桁架的设计计算荷载

R＝2.50×8.64＝21.60kN

4、水平支承桁架内力计算

(1) 水平支承桁架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax拉 = 21.774kN.

(3) 轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

An—— 轴心受力杆件的净截面面积。

桁架杆件最大轴向力为21.774kN, 截面面积为4.239cm2 .

最不利拉杆强度σ＝21.774×1000/4.239×100＝51.366N/mm2

计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！

(4) 轴心受力杆件稳定性的验算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

A —— 杆件的净截面面积；

φ—— 受压杆件的稳定性系数。

轴心受力杆件稳定性验算结果列表:

注：杆件计算强度大于205.00N/mm2为不满足要求，小于205.00N/mm2为满足要求,当杆件受拉时，不用计算稳定性，所以用'——'表示

主框架支承跨度（即水平支承桁架长度为)6.90m，主框架步高为1.80m，步数为7。

1)风荷载标准值计算公式如下：

其中 βz——风振系数 βz＝1

μz——风压高度变化系数 μz＝2.09

μs——风荷载体型系数 μs＝1.08

ω0——基本风压值 ω0＝0.30kN/m2

经过计算得：风荷载标准值：ωk＝1×2.09×1.08×0.30＝0.67kN/m2

2)风荷载设计值计算公式如下：

经过计算得：风荷载设计值：ω设＝0.9×1.4×0.67×0.9＝0.76kN/m2

3)风荷载集中力计算

将风荷载设计值简化为作用在主框架外侧节点上的水平集中荷载。分为三个集中荷载（中部、顶部、底部，因挡风面积不同）。

中部 P1＝主框架步高×支承跨度×ω设＝1.80×6.90×0.76＝9.49kN

顶部 P2＝((主框架步高+护身栏杆高)/2)×支承跨度×ω设

＝(1.80+1.20)/2×6.90×0.76＝7.91kN

底部 P3＝(主框架步高/2)×支承跨度×ω设＝(1.80/2)×6.90×0.76＝4.75kN

3、主框架桁架内力计算

(1) 主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax拉 = 50.620kN.

(3) 轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

An—— 轴心受力杆件的净截面面积。

桁架杆件最大轴向力为50.620kN, 截面面积为5.060cm2 .

最不利拉杆强度σ＝50.620×1000/5.060×100＝100.039N/mm2

计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！

(4) 轴心受力杆件稳定性的验算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

A —— 杆件的净截面面积；

φ—— 受压杆件的稳定性系数。

轴心受力杆件稳定性验算结果列表:

17.6、附墙支承结构强度验算

1、计算附墙支承结构的最不利集中荷载

1)主框架自重2.70kN

2)升降工况下发生坠落

P升设＝(4.96+4.81)×5+0.9×1.2×2.70＝51.75kN

P升坠＝51.75×2(冲击系数)＝103.51kN

3)使用工况下发生坠落

P使设＝(7.13+8.64)×5+0.9×1.2×2.70＝81.75kN

P使坠＝81.75×1.3(荷载不均匀系数)＝106.27kN

使用工况下发生坠落的集中荷载，是附墙支承结构的最不利荷载。

2、附墙支承结构强度验算

（1）剪力墙支座（400支座）验算

支座材料选择双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.1 400支座杆件复合应力（N/mm2）

穿墙螺栓同时承受剪力和轴向拉力，其强度按下列公式计算：

式中：Nv，Nt——一个螺栓所承受的剪力和拉力设计值(N)；

，——一个螺栓抗剪、拉承载能力设计值(N)，，；

——螺杆直径(mm)；

——螺栓抗剪强度设计值，取140N/mm2；

d0 ——螺栓螺纹处有效截面直径(mm)；

——螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2。

由计算可得：，，Nvmax=23.576kN，Ntmax=22.211kN

(2) 剪力墙支座（900支座）验算

支座材料选择双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.2 900支座杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=24.942kN， Ntmax=23.06kN

(3) 剪力墙支座（1000支座）验算

支座材料3号杆选择60×60×4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.3 1000支座杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=23.434kN， Ntmax=0.383kN

(4) 剪力墙支座（1200支座）验算

支座材料3号杆选择60×60×4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.4 1200支座杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=23.509kN， Ntmax=0.306kN

(5) 剪力墙支座（1300支座）验算

支座材料3号杆和5号杆选择60×60×4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.5 1300支座杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=30.794kN， Ntmax=0.156kN

(6) 剪力墙支座（1900支座）验算

支座材料3号杆和5号杆选择60×60×4方管，其余杆件选双6.3#槽钢，受力情况如下：

表5.1.6 1900支座杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=45.758kN， Ntmax=0.192kN

(1) 板式支座（400）

板式支座杆件选用双14#槽钢。

表5.2.2 板式支座400杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=18.183kN， Ntmax=43.967kN

(2) 板式支座（1000）

板式支座杆件选用双14#槽钢。

表5.2.3 板式支座1000杆件复合应力（N/mm2）

Nvmax=10.437kN， Ntmax=89.382kN

17.7、防坠挡块计算

该计算荷载取单机位全部荷载：

2×（1.2×21.96+1.4×5.85）=69.08

考虑冲击系数1.5，冲击力F=69.08X1.5=103.62KN

防坠块截面所能承受的剪力为V=40mmX40mmX120N/mm2=192KN>F=103.62KN.满足规范要求

17.8、穿墙螺栓强度验算

螺杆直径 D螺＝38.00mm

螺栓螺纹处有效截面直径 d0＝34.00mm

计算得到（一个螺栓）：

抗剪承载能力设计值 Nvb＝158.78kN

抗拉承载能力设计值 Ntb＝154.35kN

所承受的拉力 Nt＝162.70×0.50/0.71＝115.00kN

计算得到：N＝0.75

N <= 1，穿墙螺栓强度验算满足要求。

4)穿墙螺栓孔处混凝土局部承压强度计算

混凝土型号为：C15，查表得到fc＝7.20N/mm#2#

穿墙螺栓直径d为：38.00mm

混凝土外墙的厚度b为：200.00mm

一个螺栓承受剪力计算值　N＝49.84kN

一个螺栓承受剪力设计值 Nv =5.00 <= 49.84，满足要求。

附着式升降脚手架计算满足要求！

17.9、普通螺栓连接的计算

采用M16×90 和M16×50螺栓进行主框架的连接

连接方式为杆轴方向的抗拉连接和抗剪连接，抗拉计算如下：

其中—螺栓的抗拉强度设计值

d—螺栓在螺纹处的有效直径

Nbt—受拉承载力设计值，查表得Nbt=26.6KN

=26.6×4/3.14×162=0.132KN/mm2，由于抗拉部位主框架的连接螺栓为双螺栓，所以取0.132×2=264N/mm2。

主框架自重2700KG×9.8=26460N

×A=264×201.1=53090.4N＞36260N,满足要求。

其中—螺栓的抗剪强度设计值

d—螺栓在螺纹处的有效直径

Nbv—抗剪承载力设计值，查表得Nbv=52.3KN

nv—每一个螺栓受剪面数目

=4×52.3/2×3.14×162=0.2056 KN/mm2=205.6 N/mm2

×A=205.6×201.1=41366.7 N＞36260N,满足要求。

17.10、升降动力设备验算

(1) 荷载计算（11号机位7.0米+4.1米=11.1米÷2=5.55米）

荷载效应组合为：组合1（恒载+活载）。

恒载：30.9kN×=24.50 kN

活载（结构施工，升降和坠落过程）：0.5×5.55×0.9×2=4.995kN

活载（装修施工，升降和坠落过程）：不考虑

组合1：P1=1.2×24.50+1.4×4.995=36.39kN

本工程采用的提升电动葫芦额定起重量为：P0=7.5×9.8=73.5kN

每个爬架共设置1台提升葫芦。

设计值P2=×P1=2×36.39=72.78kN，——附加荷载不均匀系数

故：P>P2满足要求。

1－多功能爬架搭设整体示意图

DBJ／T15-157-2019标准下载2－底部桁架搭设及围护示意图；

3－爬架提升工况示意图；

4－附着式升降脚手架施工示意图；

5－立面留孔节点详图；

YBT4405-2013 用于混凝土中的高炉水淬矿渣砂技术规程.pdf6－架体上部超出规范加强示意图

7－淄博恒大帝景12#楼爬架平面布置图；

9－淄博恒大帝景13#楼爬架平面布置图；