施工组织设计下载简介

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危险性较大模板工程安全专项施工方案(2).docx

Vmax＝1.729kN

τmax=2Vmax/A=2×1.729×1000/427＝8.096N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2

GTCC-114-2019标准下载 主梁变形图(mm)

νmax＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝225/250＝0.9mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.179kN，R2=1.907kN，R3=7.751kN，R4=1.907kN，R5=0.179kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.179/0.6=0.298kN，P2=1.907/0.6=3.178kN，P3=7.751/0.6=12.919kN，P4=1.907/0.6=3.179kN，P5=0.179/0.6=0.298kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.179,0.179]＝0.179kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝12.919kN≤[N]/γR=30/1=30kN

hmax=h=1500mm

λ=hmax/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.012×1.798×1500=2729mm

l02=h’+2k0h2=650+2×0.7×400=1210mm

l0=max(l01,l02)=max(2729,1210)=2729mm

λ=l0/i=2729/15.9=171.635，查表得，φ＝0.243

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.5×0.287=0.143kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.5×1×0.199=0.1kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.92×0.143+4.9×0.1=2.21kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×21×2.21/[(21+1)×(21+2)×25]=0.022kN

P1＝0.298kN，P2＝3.178kN，P3＝12.919kN，P4＝3.179kN，P5＝0.298kN

中间立杆稳定性验算:

f＝ N/(φA)＝13564.769/(0.243×506)=110.32N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

两侧立杆稳定性验算：

Mw=γQωklah2/10=1.4×0.019×0.5×1.52/10=0.003kN·m

中间立杆稳定性验算:

两侧立杆稳定性验算：

H/B=4.9/25=0.196≤3

H=4.9≤5m

十、架体抗倾覆验算

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=252×1.2×[0.15×4.9/(1.2×1.2)+0.45]+2×1×25/2=745.312kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×2.21=7.294kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=13.583kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=13.583kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=13.583kN

第五节 梁截面≤0.21m2模板计算书

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×3]×1＝23.73kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝20.79kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1×3]×1＝18.4kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×23.73×0.152＝0.067kN·m

σ＝Mmax/W＝0.067×106/37500＝1.78N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×18.4×1504/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×20.79×0.15+0.437×2.94×0.15＝1.362kN

R2=1.25q1L=1.25×23.73×0.15＝4.449kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×18.4×0.15＝1.035kN

R2'=1.25q2L=1.25×18.4×0.15＝3.45kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.362/1＝1.362kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[4.449]/1= 4.449kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.362/1＝1.362kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.362+0.041+0.279+1.344=3.026kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.449+0.041=4.49kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.362+0.041+0.279+1.344=3.026kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.026,4.49,3.026]=4.49kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.035/1＝1.035kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.45]/1= 3.45kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.035/1＝1.035kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.035+0.03+0.207+1.045=2.317kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.45+0.03=3.48kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.035+0.03+0.207+1.045=2.317kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.317,3.48,2.317]=3.48kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.49×0.352，0.5×4.49×02]＝0.069kN·m

σ=Mmax/W=0.069×106/4660=14.754N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.49×0.35，4.49×0]＝0.982kN

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.48×3504/(100×206000×9.32×104)＝0.014mm≤[ν]＝l1/250＝350/250＝1.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.49×0.35,0.375×4.49×0.35+4.49×0]=1.964kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.324kN,R2=1.964kN,R3=1.324kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.48×0.35,0.375×3.48×0.35+3.48×0]=1.522kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.014kN,R2'=1.522kN,R3'=1.014kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.839×106/4550=184.33N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.306kN

τmax=2Vmax/A=2×2.306×1000/427＝10.801N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝2.177mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.306kN，R2=2.306kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R2]＝max[2.306,2.306]＝2.306kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

hmax=h=1500mm

λ=hmax/i=1500/16.1=93.168≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.012×1.872×1500=2842mm

l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×400=1160mm

l0=max(l01,l02)=max(2842,1160)=2842mm

λ=l0/i=2842/16.1=176.522，查表得，φ＝0.23

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.35×0.101=0.035kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.35×1×0.133=0.047kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.92×0.035+3.9×0.047=0.45kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×9×0.45/[(9+1)×(9+2)×10]=0.022kN

R1＝2.306kN，R2＝2.306kN

两侧立杆稳定性验算：

Mw=γQωklah2/10=1.4×0.013×0.35×1.52/10=0.001kN·m

两侧立杆稳定性验算：

H/B=3.9/10=0.39≤3

H=3.9≤5m

十、架体抗倾覆验算

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×1.2×[0.15×3.9/(1.2×1.2)+0.45]+2×1×10/2=112.75kN.m≥3γ0Mok =3×1×0.45=1.351kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

JGJ392-2016 商店建筑电气设计规范.pdf F1=N=5.511kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=5.511kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

DB3502∕Z 5034-2018 厦门市保障性住房建设技术导则 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=5.511kN