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长宁县人民医院1#门诊大楼项目-超过一定规模的危险性较大的模板工程专项施工方案（根据专家意见修改好的）.docx

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×3.36×1，0.4×3.36×1+3.36×0.35]＝3.696kN

因主梁2根合并HG／T 21574-2018 化工设备吊耳设计选用规范.pdf，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.13kN，R2＝3.265kN，R3＝2.697kN，R4＝3.265kN，R5＝1.13kN

正常使用极限状态：R'1＝0.763kN，R'2＝2.218kN，R'3＝1.801kN，R'4＝2.218kN，R'5＝0.763kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.527×106/4250=124.088N/mm2≤[f]=205 N/mm2

τmax=2Vmax/A=2×4.395×1000/398＝22.085N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

νmax＝0.338mm≤200/400＝0.5mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝5.744/0.6=9.573kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[9.573]＝9.094kN≤Ntb＝17.8kN

300mm宽×1000mm高梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×1＝37.33kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×37.33×0.152＝0.105kN·m

σ＝Mmax/W＝0.105×106/37500＝2.8N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×1504/(100×5400×281250)＝0.044mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×33.28×0.15+0.437×4.05×0.15＝2.137kN

R2=1.25q1L=1.25×37.33×0.15＝6.999kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.15＝1.44kN

R2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.15＝4.8kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.137/1＝2.137kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.999]/1= 6.999kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.137/1＝2.137kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×1=0.65kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×1=0.65kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=2.137+0.039+0.65=2.826kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.999+0.039=7.038kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=2.137+0.039+0.65=2.826kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.826,7.038,2.826]=7.038kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.44/1＝1.44kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.8]/1= 4.8kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.44/1＝1.44kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1=0.5kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1=0.5kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.44+0.03+0.5=1.97kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.8+0.03=4.83kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=1.44+0.03+0.5=1.97kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.97,4.83,1.97]=4.83kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.038×0.92，0.5×7.038×0.22]＝0.713kN·m

σ=Mmax/W=0.713×106/83333=8.551N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.038×0.9，7.038×0.2]＝3.959kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.959×1000/(2×50×100)＝1.188N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.83×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.424mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.83×2004/(8×9350×416.667×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.038×0.9,0.375×7.038×0.9+7.038×0.2]=7.918kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.179kN,R2=7.918kN,R3=3.179kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.83×0.9,0.375×4.83×0.9+4.83×0.2]=5.434kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.216kN,R2'=5.434kN,R3'=2.216kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.265×106/4250=62.324N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.709kN

τmax=2Vmax/A=2×2.709×1000/398＝13.613N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.059mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.47kN，R2=13.336kN，R3=0.47kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.47,0.47]＝0.47kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝13.336kN≤[N]=40kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.204×(1200+2×500)=2649mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.128×1200=2554mm

λ=max[l01，l02]/i=2649/16=165.562≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.204×(1200+2×500)=3224mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×2.128×1200=3108mm

λ=max[l01，l02]/i=3224/16=201.5

查表得：φ＝0.179

Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.035×0.9×1.22/10)＝0.004kN·m

R1＝0.47kN，R2＝13.336kN，R3＝0.47kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16007.339/(0.179×398)+0.004×106/4250＝195.631N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=14.7/18=0.817≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.485=0.436kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.224=0.202kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×14.72×0.436+14.7×0.202=50.125kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=182×0.9×[0.15×14.7/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×18/2=957.6kN.m≥3γ0Mok =3×1×50.125=150.375kN.M

300mm宽×1000mm高梁侧模板计算书

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 ×(1.3×24+0.9×1.5×2)＝33.9kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×33.9＝33.9kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×24×1＝31.2kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×31.2×0.252+0.121×2.7×0.252＝0.229kN·m

σ＝Mmax/W＝0.229×106/37500＝6.108N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×24＝24kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×2504/(100×10000×281250)＝0.211mm≤250/400=0.625mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×31.2×0.25+1.223×2.7×0.25＝9.741kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.25×24＝6.858kN

计算简图如下：

q＝9.741kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.741×12，0.5×9.741×0.352]=0.974kN·m

σ＝Mmax/W＝0.974×106/83333＝11.689N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.741×1，9.741×0.35]=5.845kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.845×1000/(2×50×100)＝1.753N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2

q＝6.858kN/m

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×9.741×1，0.4×9.741×1+9.741×0.35]＝10.715kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×6.858×1，0.4×6.858×1+6.858×0.35]＝7.544kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝2.222kN，R2＝6.429kN，R3＝5.286kN，R4＝6.429kN，R5＝2.222kN

正常使用极限状态：R'1＝1.556kN，R'2＝4.526kN，R'3＝3.675kN，R'4＝4.526kN，R'5＝1.556kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

【河北图集】J12Z601：典型路面结构及道路工程细部构造 σmax＝Mmax/W＝0.444×106/4250=104.565N/mm2≤[f]=205 N/mm2

τmax=2Vmax/A=2×6.79×1000/398＝34.122N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

νmax＝0.168mm≤200/400＝0.5mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝9.012/0.6=15.021kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[15.021]＝14.27kN≤Ntb＝17.8kN

DB23／T 2591-2020 森林火灾案例评析报告编制规范十、专项方案编制、审核情况