施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

综合井8主体结构模板支架安全专项施工方案（论证后）.docx

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.459×106/4490＝102.303N/mm2≤[f]＝205N/mm2

GBT 16895.31-2008标准下载 主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.514×1000/424＝26.009N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.239mm≤[ν]=600/400=1.5mm

悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm

4、最大支座反力计算

Rmax=9.038/0.6=15.063kN

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×15.063＝14.31kN≤Ntb＝17.8kN

墙模板1m×5.85m（单面支撑）计算书

有效压头高度h＝G4k/γc＝38.403/24＝1.6m

承载能力极限状态设计值

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.403+1.4×2.000，1.35×38.403+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2

Smin＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2

正常使用极限状态设计值

Sˊmax＝G4k＝38.403kN/m2

Sˊmin＝0kN/m2

根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm

W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4

考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。

q＝bSmax＝1.0×48.42＝48.42kN/m

Mmax＝ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m

σ＝Mmax/W＝0.38×106/37500=10.088N/mm2≤[f]=37.000 N/mm2

qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m

挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm≤[ν]=l/250=250/250=1.00mm

显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。

qmax＝ηlSmax＝1×0.25×48.424＝12.106kN/m

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.424kN·m

qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.25×38.403＝9.601kN/m

变形图(mm)

νmax＝0.098mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm

3、支座反力计算

承载能力极限状态

剪力图(kN)

Rmax＝7.871/η=7.871/1.000=7.87kN

正常使用极限状态

剪力图(kN)

Rˊmax＝6.240/η=6.240/1.000=6.24kN

Vmax＝4.24kN

τ＝3Vmax/(2bh)=3×4.24×103/(2×100×100)=0.64N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2

将考虑有效压头高度后，各道小梁的承载能力及正常使用最大支座反力分别带入主梁验算中；当主梁合并根数为2时，乘以主梁受力不均匀系数ζ

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.696kN·m

σ＝Mmax/W＝0.70×106/4490=155.000N/mm2[f]≤205.000 N/mm2

2、支座反力计算

剪力图(kN)

第1道斜撑所受主梁反力Rmax(1)＝8.29/ζ=8.29/0.60=13.813kN

第2道斜撑所受主梁反力Rmax(2)＝12.20/ζ=12.20/0.60=20.331kN

第3道斜撑所受主梁反力Rmax(3)＝11.12/ζ=11.12/0.60=18.526kN

第4道斜撑所受主梁反力Rmax(4)＝11.38/ζ=11.38/0.60=18.974kN

第5道斜撑所受主梁反力Rmax(5)＝11.33/ζ=11.33/0.60=18.882kN

第6道斜撑所受主梁反力Rmax(6)＝11.32/ζ=11.32/0.60=18.870kN

第7道斜撑所受主梁反力Rmax(7)＝11.41/ζ=11.41/0.60=19.010kN

第8道斜撑所受主梁反力Rmax(8)＝10.72/ζ=10.72/0.60=17.860kN

第9道斜撑所受主梁反力Rmax(9)＝6.93/ζ=6.93/0.60=11.554kN

第10道斜撑所受主梁反力Rmax(10)＝2.62/ζ=2.62/0.60=4.363kN

第11道斜撑所受主梁反力Rmax(11)＝0.03/ζ=0.03/0.60=0.043kN

变形图(mm)

νmax＝0.422mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm

根据"支撑构造"和"主梁验算"的"支座反力计算"可知：

内隔墙模板对拉螺杆计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.3]＝min[29.87，127.2]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×182/6＝32400mm3，I＝bh3/12＝600×183/12＝291600mm4

q＝bS承＝0.6×38.054＝22.832kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.257kN·m

σ＝Mmax/W＝0.257×106/32400＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.6×29.868=17.921kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.648mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

q＝bS承＝0.3×38.054＝11.416kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.913kN·m

q＝bS正＝0.3×29.868=8.96kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.796mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

3、支座反力计算

R1=7.664kN，R2=...R20=9.197kN，R21=7.664kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.471kN·m

σ＝Mmax/W＝0.471×106/4170＝112.993N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.372mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+100]＝600mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[600，600/2+400]＝700mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.7×38.054＝15.183kN≤Ntb＝17.8kN

均布荷载：门洞上最大支撑梁体为1*1.4m。设计门洞采用，三排支架立杆支顶门上梁体，计算均布荷载时按照两排支架立杆支撑考虑。局部荷载=（1*1.4*2.8*26）/2.8/2=18.2kn

均布荷载标准值q’=0.279+1×18.2=18.479kN/m

均布荷载设计值q=1.2×0.279+1×18.2=18.535kN/m

计算简图如下：

横梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=3.336×106/237000=14.077N/mm2≤[f]=205N/mm2

横梁变形图(mm)

νmax＝0.102mm≤[ν]=1/250=1200/250=4.8mm

3、抗剪验算

横梁剪力图(kN)

Vmax＝11.121kN

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝11.121kN，R2＝11.121kN

正常使用极限状态

R'1＝11.087kN，R'2＝11.087kN

纵向转换梁跨中不受力，仅作为力传递构造作用，此处不计算。

横向转换梁起到荷载均匀分布到立杆上，此处不计算。

架体结构参数：

立柱长细比验算

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.5×(600+2×500)=2400mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×2×1200=2400mm

λ=max[l01，l0]/i=2400/15.9=150.943≤[λ]=210

立柱稳定性验算：

单根立柱所受轴力N=k0[max(R1,R2)/k1]/n+qlb=1.3×[max(11.121,11.121)/1]/3+18.2×0.45=13.009kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.5×(600+2×500)=2844mm

λ1=l01/i=2844/15.9=178.868

查表得，φ＝0.225

f＝N/(φA)＝13.009×103/(0.225×424)＝136.364N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立柱段：

l0=kμ2h=1.185×2×1200=2844mm

λ=l0/i=2844/15.9=178.868

查表得JGT289-2010 混凝土结构加固用聚合物砂浆.pdf，φ1=0.225

N1=13.009+γG×q×H=13.009+1.2×0.15×10=14.809kN

f=N1/(φ1A)＝14.809×103/(0.225×424)=155.232N/mm2≤[f]=205N/mm2

可调托座验算：

N=13.009kN≤[N]=30kN

立柱传给基础荷载F=14.809kN

SY／T 5613-2016 钻井液测试 泥页岩理化性能试验方法.pdf 混凝土基础抗压强度验算σ=F/A =14.809×103/(3×106)=0.005N/mm2≤fc=16.7N/mm2

立柱底面平均压力p＝F/(mfA)＝14.809/(0.5×3)＝9.873kPa≤fak＝300kPa