施工组织设计下载简介
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舞阳街道项目支模架专项施工方案.docxq1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.304kN/m
因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.292kN/m
q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m
计算简图如下：
DBJ50T-192-2019 装配式混凝土建筑结构工程施工及质量验收标准 M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.292×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.233kN·m
M2＝q1L12/2=2.304×0.152/2＝0.026kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.233，0.026]＝0.233kN·m
σ=Mmax/W=0.233×106/4490=51.96N/mm2≤[f]=205N/mm2
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.292×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.296kN
V2＝q1L1＝2.304×0.15＝0.346kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.296，0.346]＝1.296kN
τmax=2Vmax/A=2×1.296×1000/424＝6.114N/mm2≤[τ]=125N/mm2
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.153mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×206000×10.78×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm
1、小梁最大支座反力计算
q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.382kN/m
q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.37kN/m
q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.382×0.9＝2.68kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.37+0.437×1.013)×0.9+2.382×0.15＝1.218kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.608kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.054×0.9+1.054×0.15＝0.514kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.711kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.461×106/4490=102.614N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×2.954×1000/424＝13.935N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.485mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.200mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=3.478kN，R2=5.038kN，R3=5.395kN，R4=2.169kN
支座反力依次为R1=2.787kN，R2=5.253kN，R3=5.253kN，R4=2.787kN
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.395/0.6=8.992kN≤[N]＝30kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm
λ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321
查表得，φ1=0.197
Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·m
Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.478,5.253,5.395,2.787]/0.6+1×1.3×0.15×3.1=9.597kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝9.597×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=115.7N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=3.1/17=0.182≤3
10.10架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.325=0.292kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.292+3.1×0.179=1.961kN.m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=172×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×17/2=296.367kN.m≥3γ0Mok =3×1×1.961=5.882kN.M
10.11立杆支承面承载力验算
F1=N=9.597kN
1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=9.597kN
2、局部受压承载力计算
可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.597kN
地下部分板模板（扣件式）计算书
10.14模板体系设计
荷载系数参数表：
设计简图如下：
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×1=11.663kN/m
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m
计算简图如下：
Mmax＝q1l2/8＝11.663×0.32/8＝0.131kN·m
σ＝Mmax/W＝0.131×106/37500＝3.499N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×3004/(384×10000×281250)=0.239mm
ν＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝3.577kN/m
因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.564kN/m
q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m
计算简图如下：
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.564×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.362kN·m
M2＝q1L12/2=3.577×0.152/2＝0.04kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.362，0.04]＝0.362kN·m
σ=Mmax/W=0.362×106/64000=5.659N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.564×0.9+0.625×1.012×0.9＝2.012kN
V2＝q1L1＝3.577×0.15＝0.537kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.012，0.537]＝2.012kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.012×1000/(2×60×80)＝0.629N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9350×256×104)＝0.282mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×1504/(8×9350×256×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm
1、小梁最大支座反力计算
q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝3.655kN/m
q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.642kN/m
q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.655×0.9＝4.112kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.642+0.437×1.013)×0.9+3.655×0.15＝1.838kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.467kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.033×0.9+2.033×0.15＝0.991kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.372kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.707×106/5260=134.384N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.532×1000/506＝17.915N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.793mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.328mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=5.336kN，R2=7.73kN，R3=8.278kN，R4=3.327kN
支座反力依次为R1=4.276kN，R2=8.059kN，R3=8.059kN，R4=4.277kN
10.18可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝8.278/0.6=13.796kN≤[N]＝30kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm
λ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321
查表得，φ1=0.197
Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·m
Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.336,8.059,8.278,4.277]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=14.791kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝14.791×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=177.882N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=5.1/30=0.17≤3
10.21架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.477=0.429kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.429+5.1×0.179=6.496kN.m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1200kN.m≥3γ0Mok =3×1×6.496=19.489kN.M
10.22立杆支承面承载力验算
F1=N=14.791kN
04井冈山学院数理大楼工程施工组织设计下（第七章至第十章） 1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=14.791kN
2、局部受压承载力计算
可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
DB3710／T 100-2020 丘陵地区现代苹果园土地整理技术规范 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=14.791kN