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醴商创新创业园产业开发项目标准厂房三期1#厂房高支模专项施工方案.docx

σmax＝Mmax/W＝0.141×106/4250=33.141N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.509×1000/398＝17.635N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

GB50583-2020 煤炭工业建筑结构设计标准及条文说明.pdf 梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.104mm≤350/400＝0.875mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝4.495/0.6=7.492kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[7.492]＝7.117kN≤Ntb＝17.8kN

250×700梁底模计算书

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1＝30.619kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝25.669kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×25.669×0.0832+0.117×4.95×0.0832＝0.022kN·m

σ＝Mmax/W＝0.022×106/24000＝0.91N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×83.3334/(100×4500×144000)＝0.009mm≤[ν]＝L/400＝83.333/400＝0.208mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×25.669×0.083+0.45×4.95×0.083＝1.041kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×25.669×0.083+1.2×4.95×0.083＝2.848kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.083＝0.598kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.083＝1.645kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.041/1＝1.041kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[2.848,2.848]/1= 2.848kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.041/1＝1.041kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.041+0.024+0.415+0.873=2.352kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.848+0.024=2.872kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.041+0.024+0.415+0.873=2.352kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.352,2.872,2.352]=2.872kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.598/1＝0.598kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[1.645,1.645]/1= 1.645kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.598/1＝0.598kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.598+0.017+0.29+0.307=1.212kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.645+0.017=1.662kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.598+0.017+0.29+0.307=1.212kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.212,1.662,1.212]=1.662kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.872×0.452，0.5×2.872×0.22]＝0.073kN·m

σ=Mmax/W=0.073×106/28583=2.543N/mm2≤[f]=11.88N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.872×0.45，2.872×0.2]＝0.808kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.808×1000/(2×35×70)＝0.495N/mm2≤[τ]=1.512N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.662×4504/(100×7650×100.042×104)＝0.046mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝1.662×2004/(8×7650×100.042×104)＝0.043mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.872×0.45,0.375×2.872×0.45+2.872×0.2]=1.615kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.323kN,R2=1.615kN,R3=1.615kN,R4=1.323kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.662×0.45,0.375×1.662×0.45+1.662×0.2]=0.935kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.682kN,R2'=0.935kN,R3'=0.935kN,R4'=0.682kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.13×106/4250=30.665N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.596kN

τmax=2Vmax/A=2×2.596×1000/398＝13.046N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.009mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.342kN，R2=5.192kN，R3=0.342kN

扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝5.192kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN

l0=kμh=1×2.027×1500=3040.5mm

λ=l0/i=3040.5/16=190.031≤[λ]=210

长细比满足要求！

l0=kμh=1.217×2.027×1500=3700.289mm

λ=l0/i=3700.289/16=231.268

查表得：φ=0.137

Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.047×0.45×1.52/10)＝0.005kN·m

R1＝0.342kN，R2＝5.192kN，R3＝0.342kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝7624.197/(0.137×398)+0.005×106/4250＝141.003N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

H/B=12/21=0.571≤2

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.811=0.73kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.421=0.379kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×122×0.73+12×0.379=57.1kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.9×[0.15×12/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×21/2=1101.45kN.m≥3γ0MTk =3×1.1×57.1=188.429kN.M

十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=7.624kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=7.624kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=7.624kN

250×700梁侧模计算书

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 ×(1.3×16.8+0.9×1.5×2)＝24.54kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×24.54＝24.54kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×16.8×1＝21.84kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×21.84×0.1382+0.121×2.7×0.1382＝0.05kN·m

σ＝Mmax/W＝0.05×106/24000＝2.098N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2

q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×16.8×137.54/(100×4500×144000)＝0.059mm≤137.5/400=0.344mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×21.84×0.138+1.223×2.7×0.138＝3.886kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.138×16.8＝2.64kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝3.886kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.886×0.62，0.5×3.886×0.32]=0.175kN·m

σ＝Mmax/W＝0.175×106/28583＝6.119N/mm2≤[f]＝11.88N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.886×0.6，3.886×0.3]=1.399kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.399×1000/(2×35×70)＝0.857N/mm2≤[τ]＝1.512N/mm2

q＝2.64kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.64×6004/(100×7650×1000420)＝0.303mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝qL4/(8EI)=2.64×3004/(8×7650×1000420)=0.349mm≤300/400=0.75mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×3.886×0.6，0.4×3.886×0.6+3.886×0.3]＝2.565kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×2.64×0.6，0.4×2.64×0.6+2.64×0.3]＝1.743kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.533kN，R2＝1.539kN，R3＝1.271kN，R4＝1.539kN，R5＝0.533kN

正常使用极限状态：R'1＝0.36kN，R'2＝1.046kN，R'3＝0.849kN，R'4＝1.046kN，R'5＝0.36kN

计算简图如下：

GB／T 2423.35-2019标准下载 主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.099×106/4250=23.32N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.072×1000/398＝10.412N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.087mm≤300/400＝0.75mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝3.158/0.6=5.263kN

同主梁计算过程GB／T9774-2020 水泥包装袋.pdf，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[5.263]＝5kN≤Ntb＝17.8kN