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西溪碧桂园四期模板工程施工方案（136P）.docx

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

YB／T 4750-2019 锌-5%铝-镁合金镀层钢绞线.pdf λ=l0/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210

长细比满足要求！

Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.039×0.6×1.52/10＝0.007kN·m

q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×2]×1＝36.3kN/m

同上四～六计算过程，可得：

P1＝0.745kN，P2＝11.692kN，P3＝0.745kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm

λ1＝l01/i＝1600.83/16＝100.052，查表得，φ1＝0.588

立杆最大受力Nw＝max[P1，P2，P3]+Mw/lb＝max[0.745，11.692，0.745]+0.007/1＝11.699kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11699.021/(0.588×391)+0.007×106/4180＝52.56N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm

λ2＝l02/i＝3040.537/16＝190.034，查表得，φ2＝0.199

f＝N/(φA)+Mw/W＝12113.021/(0.199×391)+0.007×106/4180＝157.351N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=3.4/20=0.17≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.027kN·m

σ＝Mmax/W＝0.027×106/37500＝0.723N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×87.54/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝87.5/250＝0.35mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.104×0.087+0.446×1.764×0.087＝1.138kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.104×0.087+1.223×1.764×0.087＝3.3kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.104×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.702kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.6×0.087＝0.88kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.6×0.087＝2.56kN

R3'=0.928q2L=0.928×25.6×0.087＝2.079kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.138/1＝1.138kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[3.3,2.702,3.3]/1= 3.3kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.138/1＝1.138kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.138+0.021+0.456+1.624=3.24kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.3+0.021=3.321kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.138+0.021+0.456+1.624=3.24kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.24,3.321,3.24]=3.321kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.88/1＝0.88kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[2.56,2.079,2.56]/1= 2.56kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.88/1＝0.88kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.88+0.017+0.375+1.101=2.374kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.56+0.017=2.578kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.88+0.017+0.375+1.101=2.374kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.374,2.578,2.374]=2.578kN/m

为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×3.321×0.92，0.5×3.321×0.22]＝0.269kN·m

σ=Mmax/W=0.269×106/42670=6.304N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×3.321×0.9，3.321×0.2]＝1.793kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.793×1000/(2×40×80)＝0.841N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×2.578×9004/(100×9350×170.67×104)＝0.718mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.578×2004/(8×9350×170.67×104)＝0.032mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×3.321×0.9,0.4×3.321×0.9+3.321×0.2]=3.288kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.208kN,R2=3.288kN,R3=2.696kN,R4=3.288kN,R5=3.208kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×2.578×0.9,0.4×2.578×0.9+2.578×0.2]=2.552kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.35kN,R2'=2.552kN,R3'=2.075kN,R4'=2.552kN,R5'=2.35kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.088×106/4180=21.056N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.781kN

τmax=2Vmax/A=2×2.781×1000/391＝14.228N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.142kN，R2=4.565kN，R3=4.565kN，R4=0.142kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.142/0.6=0.236kN，P2=4.565/0.6=7.608kN，P3=4.565/0.6=7.608kN，P4=0.142/0.6=0.236kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.142,0.142]＝0.142kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝7.608kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210

长细比满足要求！

Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.039×0.9×1.52/10＝0.01kN·m

q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.225kN，P2＝7.595kN，P3＝7.595kN，R4＝0.225kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm

λ1＝l01/i＝1600.83/16＝100.052，查表得，φ1＝0.588

f＝N/(φA)+Mw/W＝7604.863/(0.588×391)+0.01×106/4180＝35.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm

λ2＝l02/i＝3040.537/16＝190.034，查表得，φ2＝0.199

f＝N/(φA)+Mw/W＝8036.863/(0.199×391)+0.01×106/4180＝105.682N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=3.4/20=0.17≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2]＝34.596kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.4 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×34.596×0.22＝0.173kN·m

σ＝Mmax/W＝0.173×106/37500＝4.613N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/m

νmax＝5×26.4×2004/(384×10000×281250)=0.196mm≤200/400=0.5mm

3、支座反力验算

承载能力极限状态

R下挂＝q1l=34.596×0.2＝6.919kN

正常使用极限状态

R'下挂＝ql=26.4×0.2＝5.28kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=6.919kN/m

σ＝Mmax/W＝0×106/42667＝0.196N/mm2≤[f]＝0.5N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×0×1000/(2×80×40)＝0N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

小梁变形图(mm)

q=5.28kN/m

νmax＝0.196mm≤0/400=1.78mm

4、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝0kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝0kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

承载能力状态：F=max[R下挂max]×0.6=Max[0]×0.6=0kN

正常使用状态：F'=max[R'下挂max]×0.6=Max[0]×0.6=0kN

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0×106/4180＝0N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

JD14-029-2017标准下载 主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×0×1000/391＝0N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.000mm≤[ν]=450/400=1.125mm

悬挑段νmax＝0.000mm≤[ν]=2×75/400=0.375mm

4、最大支座反力计算

TCECS 125-2020 建筑给水钢塑复合管管道工程技术规程.pdf Rmax=Max[0,0]/0.6=0/0.6=0kN

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×0＝0kN≤Ntb＝17.8kN