施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

数据中心落地外脚手架施工方案（2019年）

脚手架保养整修的主要内容有：

（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；

（2）检查明确手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。

（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺检逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。

（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢JGJ／T 453-2019 金属面夹芯板应用技术标准(完整正版、清晰无水印)，如发现问题应及时纠正。

（5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。

(1)夜间不准切割外架钢管，以防止扰民。

(2)施工时注意施工材料、施工工具等轻拿轻放，工人上下班时不得大声喧哗。

(3)外架钢管刷漆时必须在指定地点进行，防止污染。

（5）扬尘控制：常温施工期间，每天派专人撒水、在工地入口设置洗车槽，由专人清洗泥土车轮胎。

（6）废气排量控制：与运输单位签署环保协议，使用满足本地区尾气排放标准的运输车辆，不达标的车辆不允许进入施工现场，所有机械设备由专业公司负责提供，有专人负责保养、维修，定期检查，确保完好。

（7）环境绿化：在施工区域内，进行合理绿化，美化施工环境。

（8）外架拆除后，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地。

10.1应急准备组织机构

10.2应急预案工作流程图

应急准备和响应工作程序图

应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。

11、计算书及相关施工图纸

图1 脚手架入口图

图2 人行马道示意图

图3负一层~一层外脚手架平面图

图4一层~四层外脚手架平面图

图5四层~屋面外脚手架平面图

图6 1轴外脚手架剖面示意图

图7 7轴、9轴外脚手架剖面示意图

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度33.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑3层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设5层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850/2=0.043kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.043=0.097kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×1.275=1.785kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.097+0.10×1.785)×1.5002=0.419kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.492×106/4788.0=102.703N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值 q1=0.038+0.043=0.081kN/m

活荷载标准值 q2=1.275kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.081+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=2.816mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1.500/2=0.064kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.064+1.4×1.913=2.823kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8502/8+2.823×0.850/4=0.604kN.m

σ=0.604×106/4788.0=126.164N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.011mm

集中荷载标准值 P=0.058+0.064+1.913=2.034kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2033.850×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×114920.0)=1.099mm

V=V1+V2=1.110mm

小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.850=0.033kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1.500/2=0.064kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN

荷载的计算值 R=1.2×0.033+1.2×0.064+1.4×1.913=2.793kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162

NG1 = 0.116×33.000=3.834kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2 = 0.100×5×1.500×(0.850+0.300)/2=0.431kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3 = 0.170×1.500×5=1.275kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4 = 0.010×1.500×33.000=0.495kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.035kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×3×1.500×0.850/2=5.738kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200

Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000

Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600

经计算得到：Wk = 0.200×1.000×0.600 = 0.120kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×6.035+0.9×1.4×5.738=14.472kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×6.035+1.4×5.738=15.275kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.120×1.500×1.800×1.800/10=0.073kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=15.275kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=197

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=15275/(0.19×457)=178.221N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=14.472kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=197

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.073kN.m；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到 σ=14472/(0.19×457)+73000/4788=184.197N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.201kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 5.738kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.000kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 49.462米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.201kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 5.738kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；

　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.058kN.m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.000kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 45.789米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=45.789米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.120kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000

经计算得到 Nlw = 2.722kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.722kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]

其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积 Ac = 4.57cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf1 = 79.580kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 Nf2 = 300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk ≤ fg

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=47.09 (kPa)

Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 6.03+5.74=11.77kN

GB50209-2010《建筑地面工程施工质量验收规范》.pdf A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 96.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 240.00

地基承载力的计算满足要求!

GB／T 31275-2020 照明设备对人体电磁辐射的评价.pdf扣件脚手架计算满足要求！