施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

中级人民法院门厅车库审判厅高支模施工方案（2019年）

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[3.517,3.517]/1= 3.517kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.279/1＝1.279kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.25=0.625kN/m

DB34／T 2376-2015 公路煤矸石路堤设计与施工指南 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.279+0.02+0.625=1.924kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.517+0.02=3.537kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.279+0.02+0.565+0.615=2.479kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.924,3.537,2.479]=3.537kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.771×0.62，0.5×5.771×0.22]＝0.26kN·m

σ=Mmax/W=0.26×106/32667=7.95N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.771×0.6，5.771×0.2]＝2.164kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.164×1000/(2×40×70)＝1.159N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.537×6004/(100×7480×114.333×104)＝0.279mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.537×2004/(8×7480×114.333×104)＝0.083mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.771×0.6,0.375×5.771×0.6+5.771×0.2]=4.328kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.264kN,R2=4.328kN,R3=4.328kN,R4=3.638kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.537×0.6,0.375×3.537×0.6+3.537×0.2]=2.653kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.443kN,R2'=2.653kN,R3'=2.653kN,R4'=1.859kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.2×106/4120=48.426N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.75kN

τmax=2Vmax/A=2×4.75×1000/384＝24.738N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.062mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.402kN，R2=4.388kN，R3=5.163kN，R4=0.414kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.402/0.6=0.669kN，P2=4.388/0.6=7.313kN，P3=5.163/0.6=8.606kN，P4=0.414/0.6=0.689kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.402,0.414]＝0.414kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.606kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(750+2×200)=1889mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3120mm

λ=max[l01，l02]/i=3120/16=195

查表得：φ＝0.189

Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.038×0.6×1.52/10)＝0.005kN·m

P1＝0.669kN，P2＝7.313kN，P3＝8.606kN，P4＝0.689kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝10214.372/(0.189×384)+0.005×106/4120＝141.954N/mm2≤[f]＝215N/mm2

H/B=8.75/6.7=1.306≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.272=0.245kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.338=0.304kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.752×0.245+8.75×0.304=12.033kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=6.72×0.9×[0.15×8.75/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×6.7/2=92.365kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×12.033=39.709kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=10.214kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1040×160/1000=96.562kN≥F1=10.214kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×10000/1000=335.907kN≥F1=10.214kN

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×(2+1)]×1=8.905kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝8.905×0.32/8＝0.1kN·m

σ＝Mmax/W＝0.1×106/24000＝4.174N/mm2≤[f]＝29N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×9000×144000)=0.253mm

ν＝0.253mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×(2+1)]×0.3＝2.757kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.421kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1.1×1.5×0.9×(2+1)×0.3＝1.337kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.421×0.92+0.125×1.337×0.92＝0.279kN·m

M2＝q1L12/2=2.757×0.22/2＝0.055kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.279，0.055]＝0.279kN·m

σ=Mmax/W=0.279×106/32667=8.546N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.421×0.9+0.625×1.337×0.9＝1.551kN

V2＝q1L1＝2.757×0.2＝0.551kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.551，0.551]＝1.551kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.551×1000/(2×40×70)＝0.831N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×7480×114.333×104)＝0.397mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×2004/(8×7480×114.333×104)＝0.023mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×(2+1)]×0.3＝2.843kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.507kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1.1×1.5×0.9×(2+1)×0.3＝1.337kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.843×0.9＝3.199kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.507+0.437×1.337)×0.9+2.843×0.2＝1.603kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.919kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.054×0.9+1.054×0.2＝0.566kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.711kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.511×106/4120=124.142N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.554×1000/384＝18.511N/mm2≤[τ]=120N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.379mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.211mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.047kN，R2=5.757kN，R3=6.183kN，R4=4.122kN

支座反力依次为R1=4.573kN，R2=5.981kN，R3=5.981kN，R4=4.573kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.183/0.6=10.305kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3121mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.185×1.755×1500=3120mm

λ=max[l01，l0]/i=3121/16=195.062

查表得，φ1=0.189

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.038×0.9×1.52/10)=0.007kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[5.047,5.981,6.183,4.573]/0.6+1.1×1.3×0.15×8.75=12.182kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝12.182×103/(0.189×384)+0.007×106/4120=169.516N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=8.75/6.7=1.306≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.272=0.245kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.338=0.304kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.752×0.245+8.75×0.304=12.033kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=6.72×0.9×[0.15×8.75/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×6.7/2=92.365kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×12.033=39.709kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=12.182kN

GB 38454-2019 坠落防护 水平生命线装置 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1440mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1440×160/1000=133.701kN≥F1=12.182kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2CJJ 58-2009：城镇供水厂运行、维护及安全技术规程（无水印，带书签），βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.182kN