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文体中心项目超限结构模板承重架专项施工方案（2020版）

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.128kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁CJJ／T305-2020 跨座式单轨交通限界标准及条文说明.pdf，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.828×0.9＝0.932kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.828×0.9+0.828×0.15＝0.404kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.559kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.607×106/4490=135.278N/mm2=[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.183×1000/424＝19.733N/mm2?[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.706mm?[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.271mm?[ν]=2×100/400=0.5mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=4.171kN，R2=7.276kN，R3=7.401kN，R4=3.713kN

支座反力依次为R1=3.939kN，R2=7.341kN，R3=7.341kN，R4=3.939kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.401/0.6=12.335kN=[N]＝30kN

l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×300)=2310mm

λ=l0/i=2310/15.9=145.283?[λ]=230

2、立杆稳定性验算

l0=kμ(h+2a)=1.217×1.1×(1500+2×300)=2811.27mm

λ=l0/i=2811.270/15.9=176.809

查表得，φ1=0.23

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.028×0.9×1.52/10)=0.005kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[4.171,7.341,7.401,3.939]/0.6+1.1×1.35×0.15×18.3=16.412kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝16.412×103/(0.230×424)+0.005×106/4490=169.461N/mm2=[σ]=205N/mm2

H/B=18.3/5=3.66＞3

需要进行支架整体的抗倾覆验算！

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.157=0.141kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×18.32×0.141+18.3×0.229=27.843kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ?3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=52×0.9×[0.15×18.3/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×5/2=92.5kN.m=3γ0Mok =3×1.1×27.843=91.883kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=16.412kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000=137.879kN=F1=16.412kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN=F1=16.412kN

3、2#楼三层图档区高支模计算书

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.289kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝8.289×0.252/8＝0.065kN·m

σ＝Mmax/W＝0.065×106/37500＝1.727N/mm2=[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×2504/(384×10000×281250)=0.061mm

ν＝0.061mm?[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm

q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.138kN/m

因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.25=1.176kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.25＝0.963kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.176×0.92+0.125×0.963×0.92＝0.217kN·m

M2＝q1L12/2=2.138×0.152/2＝0.024kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.217，0.024]＝0.217kN·m

σ=Mmax/W=0.217×106/64000=3.383N/mm2=[f]=15.44N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.176×0.9+0.625×0.963×0.9＝1.203kN

V2＝q1L1＝2.138×0.15＝0.321kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.203，0.321]＝1.203kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.203×1000/(2×60×80)＝0.376N/mm2?[τ]=1.78N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.25＝0.891kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.891×9004/(100×9350×256×104)＝0.127mm?[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.891×1504/(8×9350×256×104)＝0.002mm?[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.204kN/m

q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.25＝1.242kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.25＝0.963kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.13))×0.25＝0.941kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.204×0.9＝2.48kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.242+0.437×0.963)×0.9+2.204×0.15＝1.128kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.488kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.941×0.9＝1.058kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.941×0.9+0.941×0.15＝0.459kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.635kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.504×106/4490=112.337N/mm2=[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.371×1000/424＝15.902N/mm2?[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.507mm?[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.207mm?[ν]=2×100/400=0.5mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.672kN，R2=5.653kN，R3=5.951kN，R4=2.581kN

支座反力依次为R1=3.104kN，R2=5.824kN，R3=5.824kN，R4=3.104kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.951/0.6=9.918kN=[N]＝30kN

l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×300)=2310mm

λ=l0/i=2310/15.9=145.283?[λ]=230

2、立杆稳定性验算

l0=kμ(h+2a)=1.217×1.1×(1500+2×300)=2811.27mm

λ=l0/i=2811.270/15.9=176.809

查表得，φ1=0.23

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.028×0.9×1.52/10)=0.005kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[3.672,5.824,5.951,3.104]/0.6+1.1×1.35×0.15×11.5=12.479kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝12.479×103/(0.230×424)+0.005×106/4490=129.13N/mm2=[σ]=205N/mm2

H/B=11.5/3.95=2.911=3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.133=0.12kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×11.52×0.12+11.5×0.229=10.544kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ?3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.952×0.9×[0.15×11.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.95/2=40.876kN.m=3γ0Mok =3×1.1×10.544=34.795kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=12.479kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×180/1000=122.578kN=F1=12.479kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN=F1=12.479kN

4、2#楼连廊北侧区域高支模计算书

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5HY／T 0281-2020标准下载，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.608kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝10.608×0.252/8＝0.083kN·m

GB／T51410-2020 建筑防火封堵应用技术标准及条文说明 σ＝Mmax/W＝0.083×106/37500＝2.21N/mm2=[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.12×2504/(384×10000×281250)=0.093mm

ν＝0.093mm?[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm