施工组织设计下载简介
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淤安置房项目普通模板专项施工方案N2=49.755kN
N3=49.755kN
N4=18.093kN
最大弯矩 M = 1.356kN.m
CNCA-C07-01-2017 强制性产品认证实施规则 家用和类似用途设备最大变形 V = 0.861mm
经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 1.356×1000×1000/151875=8.928N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取13.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 3×27139.0/(2×4050.000×15.000)=0.670N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
面板最大挠度计算值 v = 0.861mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×28.69+1.4×0.30×2.00=11.168kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.30×28.69=8.607kN/m
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩 Mmax=1.631kN.m
最大变形 vmax=1.875mm
最大支座力 Qmax=14.860kN
抗弯计算强度 f = M/W = 1.631×106/8985.9=181.51N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩 Mmax=0.000kN.m
最大变形 vmax=0.000mm
最大支座力 Qmax=14.860kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.000×106/8985.9=0.00N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.860
对拉螺栓强度验算满足要求!
11.7、楼板支架安全计算书
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
模板支架搭设高度为4.2m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6500.0N/mm2。
内龙骨采用45.×90.mm木方，间距300mm，
木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6500.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图 盘扣式楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.35)+1.40×2.50=8.438kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，
永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×0.900+0.350×0.900=3.704kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 33.75cm3；
截面惯性矩 I = 25.31cm4；
f = γ0M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
γ0 —— 结构重要性系数；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.704+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.091kN.m
经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.091×1000×1000/33750=2.697N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.704+1.40×4.050)×0.300=1.821kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1821.0/(2×900.000×15.000)=0.202N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.704×3004/(100×6500×253125)=0.123mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
次龙骨按照均布荷载计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m
静荷载 q1 = 1.20×1.130+1.20×0.105=1.481kN/m
活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m
计算单元内的次龙骨集中力为(1.890+1.481)×0.900=3.034kN
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 3.034/0.900=3.371kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.37×0.90×0.90=0.273kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×3.371=1.821kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×3.371=3.338kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 60.75cm3；
截面惯性矩 I = 273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.273×106/60750.0=4.50N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1820.56/(2×45.00×90.00)=0.674N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=1.235kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.235×900.04/(100×6500.00×2733750.0)=0.309mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.338kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.957kN.m
经过计算得到最大支座 F= 11.149kN
经过计算得到最大变形 V= 0.439mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.957×106/8982.0=101.47N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形 v = 0.439mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.080×4.150=0.334kN
钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A 。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 3.667kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.50kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 270.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《盘扣式规范》2010，由公式计算
顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)
非顶部立杆段：l0 = ηh (2)
η—— 计算长度修正系数，取值为1.200；
k —— 计算长度折减系数，可取0.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
l0=1.800m；λ=1800/16.0=112.189, φ=0.393
σ=1.00×9503/(0.393×384.2)=62.895N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=1.4×0.6Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；
lb —— 立杆横向间距，0.90m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.108×0.900×1.500×1.500/10=0.018kN.m；
风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式
Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B
其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk
B —— 模板支撑架横向宽度(m)；
n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；
Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。
MTk = 0.108×4.2×0.90×(0.5×4.2+0.60)=1.079kN.m
Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(1.079/8.00)=0.072kN
立杆Nw = 1.200×3.667+1.400×3.645+1.4×0.6×0.072=9.564kN
σ=1.00×(9564/(0.393×384.2)+18000/4121)=67.753N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。
支架的抗倾覆验算应满足下式要求：
JG／T 329-2011 混凝土热物理参数测定仪 MT 式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=8.0002×0.900×(0.412+0.350)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=43.886kN.m 倾覆力矩 MT=3×1.000×1.079 = 3.237kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT < MRJTT776.3-2010 公路工程 玄武岩纤维及其制品 第3部分：玄武岩纤维土工格栅，满足整体稳定性要求！ 盘扣式楼板模板支架计算满足要求！