施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

体育中心游泳馆装修改造工程-满堂脚手架施工方案

表A.7扣件拧紧抽样检查表

检查日期 年 月 日

注： 1.使用力矩扳手检查DB41／T 1838-2019标准下载，拧紧力矩为40N·m～65N·m。

2.“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。

3.扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。

4.对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。

5.截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆顶部的可调订托承重。

（2）验收程序及验收人员

网架满堂脚手架支架施工中要求项目部管理人员和施工班组管理人员加强过程管理，严格按方案施工，搭设时做好检查、监督工作。模板支架每一验收部位施工完成后，由专业工长组织班组自查后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员，项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监及专业监理工程师，有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监工程师签章后，报金牛区安监部门检查审核合格后，施工单位应当在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。方可进入后续工序的施工。监理单位应当建立危大工程安全管理档案，并将专项施工方案及审核、专家论证、交底、现场检查、验收及整改等相关资料纳入档案管理。

建筑施工单位负责人必须带领企业安全、技术部门技术人员到现场进行带班检查，按照规范及方案检查合格后，方可在模板支撑体系安全检查验收表上如实签字，进行施工。检查发现安全隐患的，企业负责人应挂牌督办该工程项目限时整改。

1）、搭设前准备工作及材料验收：

（1）支模架基础钢筋混凝土地坪验收程序、记录完善合格后方可搭设。

（2）架体周边排水设施通畅，基础无积水。

（3）使用材料是否按照规范进行进料，相应物质单是否齐全、有效。

（4）钢管应为Q235A(3号)钢,其力学性能应符合国家标准《碳素结构钢》中Q235A钢的规定。

（5）扣件采用机械性能不低于KT330—08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔。松、砂眼、毛刺、氧化皮等,要清除干净。

（6）扣件与钢管的贴合面必须严格整平整,应保证与钢管扣紧时接触良好,当扣件夹紧钢管的最小距离应不小于5m。

（7）扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm

（8）钢管及扣件报废标准:钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形废和禁止使用。

（9）钢管及扣件表面应进行防锈处理。

（10）验收过程中，发现钢管、扣件不符合上述要求，应禁止使用。

（11）检查过程中,对立杆按50%进行检查,扣件按100%检查并留存记录。

2）、支架在搭设过程中的定期检查

架体搭设过程中,按一步设置一验收节点,具体负责人由架工工长负责。重点验收立杆距、扣件拧紧力矩、纵横向水平杆设置、水平杆连接与接长方式。对立杆间距、步距、力矩等必须实测实量,对基础及垫板、扫地杆、剪力撑、立杆的接长方式等必须严格按查,对不符合方案要求、不符合标准、规范的立即责令整改。

(1)立杆间距、步距是否符合设计要求

(2)与柱、墙及周边构件连接方式是否符合设计要求

(3)水平及竖向剪刀撑间距、布置方式及与立杆连接是否满足设计要求;

(4)梁、板底扣件及螺栓紧固力矩是否满足要求(不应小于40N·m,且不大于65N大梁底支撑架扣件扭力矩应全数检查;对梁下扣减扭力矩应100%检查,板下扣件扭力矩按30%检查。

(5)立杆垂直度检查。

(7)钢管拉结点是否满足方案要求。

(8)检查立杆底部是否使用通长木垫板。

(9)安全防护是否到位，是否超载。

a.安装现浇结构的上层模板及其支架时，底板应具有承受上层荷载的承载能力。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。

本工程在网架满堂脚手架区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击、火灾、触电等重大事故。本预案针对上述情况进行应急准备和响应。

（2）应急救援机构设置

···负责保障救援资金。

···负责紧急情况下特殊措施的审核。

···负责应急措施的具体安排及实施。

···负责平时预防工作的实施。

···服从安排，完成组长或副组长交办的工作。

项目部安全工程师负责主持、组织项目部人员按照应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应的要求进行调整或更新。

火警：119，公安：110，医疗：120，交通：122

华宁县人民医院(0877)5011584

（5）应急救援工作程序

1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

3、事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

4、项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

1、高空坠落应急救援方法：

（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

2、坍塌应急救援方法：

（1）工地发生网架满堂脚手架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

3、物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

（1）止血：根据出血种类，采用加压包扎止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

（1）火灾应急响应按照先保人身安全，再保护财产的优先顺序进行，使损失和影响减到最小。

（2）任何员工一旦发现火情，视火情的严重情况进行以下操作：

1）局部轻微着火，不危及人员安全、可以马上扑灭的立即进行扑灭。

2）局部着火，可以扑灭但有可能蔓延扩大的，在不危及人员安全的情况下，一方面立即通知周围人员参与灭火，防止火势蔓延扩大，一方面向现场管理者汇报。

（3）火势开始蔓延扩大，不可能马上扑灭的，按照以下情况处理：

5、触电事故应急准备及响应预案

（1）当发现有人触电，不要惊慌，首先要尽快切断电源。

注意：救护人千万不要用手直接去拉触电人，防止发生救护人触电事故。脱离电源的方法。应根据现场具体条件，果断采取适当的方法和措施，一般有以下几种方法和措施：

1）如果开关或按钮距离触电地点很近，应迅速拉开开关，切断电源。并应准备充足照明，以便进行抢救。

2）若开关距离触电地点很远，用绝缘手钳或用干燥木柄的斧、刀、铁锹等把电线切断。注意：应切断电源侧（即来电侧）的电线，且切断的电线不可触及人体。

3）当导线搭在触电人身上或压在身下时，可用干燥的木棒、木板、竹杆或其它带有绝缘柄（手握绝缘柄）工具，迅速将电线挑开。注意：千万不能使用任何金属棒或湿的东西去挑电线，以免救护人触电。

4）如果触电人的衣服是干燥的，而且不是紧缠在身上时，救护人员可站在干燥的木板上，或用干衣服、干围巾等把自己一只手作严格绝缘包裹，然后用这一只手拉触电人的衣服，把他拉离带电体。注意：千万不要用两只手、不要触及触电人的皮肤、不可拉他的脚，且只适应低压触电，绝不能用于高压触电的抢救。

5）若人在较高处触电，必须采取保护措施防止切断电源后触电人从高处摔下。

（2）伤员脱离电源后的处理

1）触电伤员如神志清醒者，应使其就地躺开，严密监视，暂时不要站立或走动。

2）触电者如神志不清，应就地仰面躺开，确保气道通畅，并用5秒的时间间隔呼叫伤员或轻拍其肩部，以判断伤员是否意识丧失。禁止摆动伤员头部呼叫伤员。坚持就地正确抢救，并尽快联系医院进行抢救。

3）呼吸、心跳情况判断，触电伤员如意识丧失，应在10秒内，用看、听、试的方法判断伤员呼吸情况。看：看伤员的胸部、腹部有无起伏动作。听：耳贴近伤员的口，听有无呼气声音。试：试测口鼻有无呼气的气流。再用两手指轻试一侧喉结旁凹陷处的颈动脉有无搏动。

若看、听、试的结果，即无呼吸又无动脉搏动，可判定呼吸心跳已停止，应立即用心肺复苏法进行抢救。

6、机械伤害应急救援方法：

（2）人员救出后，立即检查可能的伤害部位，发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。

（3）如有切断伤害，应寻找切断的部分，将其妥善保留。

（6）预备应急救援工具

四、板底支撑（纵向）钢管验算

G1k=g1k=0.033kN/m

G2k=g2k×lb/(n+1)=0.35×0.9/(1+1)=0.158kN/m

G3k=g5k×lb/(n+1)=2×0.9/(1+1)=0.9kN/m

Q1k=qk×lb/(n+1)=1×0.9/(1+1)=0.45kN/m

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的无集中力

q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+G3k)=1.1×1.2×(0.033+0.158+0.9)=1.44kN/m

q2=γ0×1.4×Q1k=1.1×1.4×0.45=0.693kN/m

板底支撑钢管计算简图

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×1.44+0.117×0.693)×0.92=0.182kN·m

Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×1.44+1.200×0.693)×0.9=2.174kN

σ=Mmax/W=0.182×106/(4.49×103)=40.535N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q=q1+q2=1.44+0.693=2.133kN/m

q2=1.1×1.4×F1=1.1×1.4×2=3.08kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.684kN·m

σ=Mmax/W=0.684×106/(4.49×103)=152.339N/mm2≤[f]=205N/mm2

剪力图(kN)

Rmaxf=4.345kN

满堂脚手架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k+G3k=0.033+0.158+0.9=1.091kN/m

R'max=1.100×q'1×la=1.100×1.091×0.9=1.08kN

ν=0.677×q'1×la4/100EI=0.677×1.091×9004/(100×2.06×105×107800)=0.218mm≤min(900/150,10)=6mm

五、横向支撑钢管验算

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂脚手架平台上无集中力

q=1.1×1.2×g1k=0.044kN/m

p=Rmax=2.174kN

p'=R'max=1.08kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.345kN·m

σ=Mmax/W=0.345×106/(4.49×103)=76.837N/mm2≤[f]=205N/mm2

剪力图(kN)

Rmax=2.544kN

变形图(mm)

ν=0.419mm

ν=0.419mm≤min{900/150,10}=6mm

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q=1.1×1.2×g1k=0.044kN/m

p=Rmax=2.174kN

p2=Rmaxf=4.345kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.736kN·m

σ=Mmax/W=0.736×106/(4.49×103)=163.92N/mm2≤[f]=205N/mm2

剪力图(kN)

Rmax=4.118kN

六、立杆承重连接计算

双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.0×0.85=10.2kN≥R=2.544+2=4.544kN

七、立杆的稳定性验算

NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×15+0.033×0.9×1+0.033×0.3=2.471kN

NG2=g2k×la×lb=0.35×0.9×0.9=0.283kN

NG3=g3k×la=0.17×0.9=0.153kN

NG4=g4k×la×H=0.01×0.9×15=0.135kN

NG5=g5k×la×lb=2×0.9×0.9=1.62kN

NQ1=qk×la×lb=1×0.9×0.9=0.81kN

NQ2=F1+F2=2+0=2kN

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值

N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4+NG5)+1.4×(NQ1+NQ2)=1.2×(2.471+0.283+0.153+0.135+1.62)+1.4×(0.81+2)=9.528kN

支架立杆计算长度

L0=kμh=1.0×2.176×1.5=3.264m

长细比λ= L0/i=3264/15.9=205.283≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算

L0=kμh=1.155×2.176×1.5=3.77m

长细比λ= L0/i=3770/15.9=237.107

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.13

ωk=μzμsωo=0.51×1×0.3=0.153kN/m2

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklH12)=0.6×1.4×(0.05×1×0.153×0.9×1.52)=0.013kN·m

JCT1099-2009 硫铝酸钙改性硅酸盐水泥.pdf σ=γ0×(N/φA + Mwd/W)=1.1×(9.528×103/(0.13×4.24×102)+0.013×106/(4.49×103))=193.043N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件受风面积AW=1.50×0.90×1×1=1.4m2

Nlw=γ0×1.4×ωk×Aw=1.1×1.4×0.153×1.4=0.318kN

长细比λ=L0/i=600/(1.59×10)=37.736，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910

(Nlw+N0)/(φAc)=(0.318+3)×103/(0.91×424)=8.6N/mm2≤0.85×[f] = 0.85×205=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=0.318+3=3.318kN≤0.85×12=10.2kN

JGJ／T 484-2019 养老服务智能化系统技术标准(完整正版、清晰无水印) 九、立杆支承面承载力验算

p=N/(KcA) =9.528/(0.4×0.25)=95.28kPa≤γufak=1.254×180=225.72kPa