施工组织设计下载简介

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仙鹤镇和韵苑一期非人防区域模板专项施工方案

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝2.711kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2＝2.036kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.675kN/m

NB／T 20355-2018标准下载 计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.036×0.82+0.125×0.675×0.82＝0.217kN·m

M2＝q1L12/2=2.711×0.152/2＝0.03kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.217，0.03]＝0.217kN·m

σ=Mmax/W=0.217×106/60750=3.57N/mm2≤[f]=11N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.036×0.8+0.625×0.675×0.8＝1.355kN

V2＝q1L1＝2.711×0.15＝0.407kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.355，0.407]＝1.355kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.355×1000/(2×45×90)＝0.502N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.566×8004/(100×9000×273.375×104)＝0.136mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×1504/(8×9000×273.375×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝2.763kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝2.088kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.675kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.763×0.8＝2.763kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.088+0.437×0.675)×0.8+2.763×0.15＝1.277kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.658kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.606×0.8＝1.606kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.606×0.8+1.606×0.15＝0.723kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.964kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.514×106/4490=114.472N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.751×1000/424＝17.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.480mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.168mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=4.539kN，R2=7.067kN，R3=7.067kN，R4=4.539kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.067/0.6=11.779kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(900+2×200)=1802mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(900+2×200)=2081mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l0]/i=3041/15.9=191.258

查表得，φ1=0.197

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.032×0.8×1.52/10)=0.005kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.539,7.067,7.067,4.539]/0.6+1×1.3×0.15×5.6=12.871kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝12.871×103/(0.197×424)+0.005×106/4490=155.131N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=5.6/20=0.28≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.49=0.392kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.8×1×0.265=0.212kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.62×0.392+5.6×0.212=7.334kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.8×[0.15×5.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×20/2=600kN.m≥3γ0Mok =3×1×7.334=22.001kN.M

300厚墙模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×2，1.35×19.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[25.84，27.88]＝0.9×27.88＝25.092kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×122/6＝10800mm3，I＝bh3/12＝450×123/12＝64800mm4

q＝bS承＝0.45×25.092＝11.291kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.056kN·m

σ＝Mmax/W＝0.056×106/10800＝5.227N/mm2≤[f]＝11N/mm2

q＝bS正＝0.45×19.2=8.64kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.463mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

q＝bS承＝0.2×25.092＝5.018kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.107kN·m

σ＝Mmax/W＝0.107×106/60750＝1.767N/mm2≤[f]＝11N/mm2

q＝bS正＝0.2×19.2=3.84kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

3、支座反力计算

R1=2.561kN，R2=...R29=2.561kN，R30=2.561kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.134kN·m

σ＝Mmax/W＝0.134×106/4170＝32.095N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+100]＝450mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+100]＝450mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.45×25.092＝4.827kN≤Ntb＝12.9kN

500x500柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×5.6]＝min[41.22，134.4]＝41.22kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×41.218+1.4×2，1.35×41.218+1.4×0.7×2]＝0.9max[52.262，57.604]＝0.9×57.604＝51.844kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝41.218 kN/m2

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝1.35×0.45×41.218＝22.536kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4 × 0.7bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×0.45×2＝0.794kN/m

σ＝Mmax/W＝0.065×106/(1/6×450×122)＝6.035N/mm2≤[f]＝11N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.45×41.218＝18.548kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×18.548×166.6674/(100×6000×(1/12×450×123))＝0.249mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×51.844＝8.641 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.182kN·m

σ＝Mmax/W＝0.182×106/60.75×103＝2.996N/mm2≤[f]＝11N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.325kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.325×1000/(2×45×90)＝0.861N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×41.218＝6.87 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.072mm≤[ν]＝1.125mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=4.371

正常使用极限状态

Rmax=3.475

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝4.371kN

P=Rmax/2=2.185kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.475kN

P’=R’max/2=1.738kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.789kN·m，N1＝3.487kN

承载能力极限状态

Rmax＝4.371kN

P=Rmax/2=2.185kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.475kN

P’=R’max/2=1.738kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.789kN·m，N2＝3.487kN

N/A+M/Wn＝3.487×103/506+0.789×106/(4.49×103)＝182.669N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

DBJ50／T-265-2017标准下载 短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝1.619mm≤[ν]＝l/400＝1.88mm

TBT3214-2009标准下载 ν2＝1.619mm≤[ν]＝l/400＝1.88mm

N＝3.487×2=6.973kN≤Ntb＝12.9kN

N＝3.487×2=6.973kN≤26kN