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高层主体及配套建设工程模板工程施工方案.doc

V1＝0.5q1L＝0.5×1.345×1.2＝0.807kN

V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×1.2+0.5×3.15＝1.614kN

V3＝max[q1L1甘12D5 内线工程，q2L1+p]＝max[1.345×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.807，1.614，3.156]＝3.156kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×50×100)＝0.947N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m

挠度,跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.662×12004/(384×9350×416.67×104)＝0.459mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm;

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1004/(8×9350×416.67×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m

承载能力极限状态

按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.137×1.2＝0.682kN

按悬臂梁，R1＝1.137×0.1＝0.114kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.682kN;

正常使用极限状态

按简支梁，R'max＝0.5q2L＝0.5×0.702×1.2＝0.421kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.702×0.1＝0.07kN

R＝max[R'max，R'1]＝0.421kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.45×106/4120=109.28N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×1.967×1000/384＝10.242N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=1.140mm≤[ν]=1200/250=4.8mm

悬挑段νmax＝0.515mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.807kN，R2=4.354kN，R3=4.354kN，R4=2.807kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.354kN≤[N]＝30kN

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150

2、立柱稳定性验算

q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2 = 0.985kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝2.433kN，R2＝3.773kN，R3＝3.773kN，R4＝2.433kN

λ=l0/i=1500.000/16=93.75

查表得，φ1=0.641

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[2.433,3.773,3.773,2.433]+0.9×1.2×0.15×3=4.259kN

f=N/(φ1A)＝4.259×103/(0.641×384)=17.303N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.064×1.2×1.52/10＝0.02kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[2.433,3.773,3.773,2.433]+0.9×1.2×0.15×3+0.02/1.2=4.275kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝4.275×103/(0.641×384)+0.02×106/4120=22.222N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3/5=0.6≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=4.275kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=4.275kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=4.275kN

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×182/6＝32400mm3，I＝bh3/12＝600×183/12＝291600mm4

q＝bS承＝0.6×38.056＝22.834kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.257kN·m

σ＝Mmax/W＝0.257×106/32400＝7.928N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.646mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

q＝bS承＝0.325×38.056＝12.368kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.557kN·m

σ＝Mmax/W＝0.557×106/83330＝6.679N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.325×29.87=9.708kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

3、支座反力计算

R1=6.616kN，R2=...R19=7.217kN，R20=7.818kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.827kN·m

σ＝Mmax/W＝0.827×106/4120＝200.728N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.786mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[600，600/2+300]＝600mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.6×38.056＝10.846kN≤Ntb＝17.8kN

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4]＝min[29.87，96]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.6×29.87＝24.195kN/m

活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.6×2＝1.176kN/m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/(1/6×600×152)＝10.659N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/m

ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×17.922×2754/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.355mm≤[ν]＝l/400＝275/400＝0.688mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.353kN·m

σ＝Mmax/W＝0.353×106/83.33×103＝4.233N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝3.445kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.445×1000/(2×50×100)＝1.033N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.275×29.87＝8.214 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.125mm≤[ν]＝1.5mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=6.667

正常使用极限状态

Rmax=5.233

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝6.667kN

P=Rmax/2=3.333kN

正常使用极限状态：

R’max＝5.233kN

P’=R’max/2=2.616kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.841kN·m，N1＝3.334kN

承载能力极限状态

Rmax＝6.667kN

P=Rmax/2=3.333kN

正常使用极限状态：

R’max＝5.233kN

P’=R’max/2=2.616kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.841kN·m，N2＝3.334kN

M/Wn＝0.841×106/(4.49×103)＝187.321N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

热力管网施工组织设计方案.pdf 短边柱箍变形图(mm)

ν1＝1.663mm≤[ν]＝l/400＝1.95mm

ν2＝1.663mm≤[ν]＝l/400＝1.95mm

N＝3.334×2=6.667kN≤Ntb＝17.8kN

TBT2286.2-2015 电气化铁路接触网预应力混凝土支柱 第2部分：环形支柱 N＝3.334×2=6.667kN≤26kN

3#楼标准层快拆体系布置图