施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案(监理改2016).doc

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=22.146kN

9.3梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

JC／T948-2005 钢纤维混凝土水箅盖.pdf 按简支梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4

q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×0.3＝9.437kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×0.3＝6.15kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×9.437×0.242＝0.068kN·m

σ＝Mmax/W＝0.068×106/11250＝6.039N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×6.15×2404/(384×10000×84375)＝0.315mm≤[ν]＝L/250＝240/250＝0.96mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1q1L＝1×9.437×0.24＝2.265kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1q2L＝1×6.15×0.24＝1.476kN

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝2.265/0.3＝7.549kN/m

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝1.476/0.3＝4.92kN/m

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.129×106/83330=1.548N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax＝1.69kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.69×1000/(2×50×100)＝0.507N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax＝0.014mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝0.101kN，R2＝3.381kN，R3＝0.101kN

正常使用极限状态

R'1＝0.059kN，R'2＝2.032kN，R'3＝0.059kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2]×0.6＝2.028kN，P'＝max[R2']×0.6＝1.219kN

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=1.338×106/4490=297.996N/mm2>[f]=205N/mm2

满足要求！

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

Vmax＝6.02kN

τmax=2Vmax/A=2×6.02×1000/424＝28.396N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax＝5.091mm>[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm

悬臂端νmax＝2.643mm>[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=8.048kN

图二：Rmax=7.098kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱2：R2＝8.048kN

立柱2：R2＝7.098kN

立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=8.048/0.6=13.413kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.101kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.059kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管计算简图二

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.067×106/4490＝14.922N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

纵向水平钢管剪力图二(kN)

Vmax＝0.3kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.3×1000/424＝1.414N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

纵向水平钢管变形图二(mm)

跨中νmax＝0.246mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm

悬臂端νmax＝0.128mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=0.401kN

图二：Rmax=0.354kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱1：R1=0.401kN，立柱3：R3=0.401kN

立柱1：R1=0.354kN，立柱3：R3=0.354kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.401,0.401]＝0.401kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝13.413kN≤[N]＝30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.386

Mw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.031×1.2×1.52/10＝0.011kN·m

R1＝0.401kN，P2＝13.413kN，R3＝0.401kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14241.88/(0.386×424)+0.011×106/4490＝89.469N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=4.85/4=1.212≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十一、立柱支承面承载力验算

F1=N=14.242kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=6320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×0.95×0.829+0.25×0)×1×6320×1380/1000=4808.087kN≥F1=14.242kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.242kN

9.4墙模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4

q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.149kN·m

σ＝Mmax/W＝0.149×106/27000＝5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm

q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.297kN·m

σ＝Mmax/W＝0.297×106/83330＝3.568N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.25×29.87=7.468kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.172mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

3、支座反力计算

R1=5.241kN，R2=...R15=5.241kN，R16=5.241kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.655kN·m

σ＝Mmax/W＝0.655×106/4170＝157.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.245mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500NB／T 42135-2017 锌溴液流电池通用技术条件，500/2+250]＝500mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN

附表1：模板检查验收表

附表2：模板拆除申请表

申请人(分包单位负责人)： 年 月 日

责任工程师（工长）： 年 月 日

DG／TJ08-2261-2018标准下载安全员： 年 月 日 质检员： 年 月 日

项目总工程师： 年 月 日 监理工程师： 年 月 日