施工组织设计下载简介
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系统悬挑式外脚手架专项施工方案（30P）.doc4.8剪刀撑：剪刀撑在外侧立面连续设置，斜杆与地面的倾角45度，塔楼单侧长度约为44m，故每道剪刀撑宽度应为6跨设置，两侧可适当加强。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≧100mm，若需在架体两端设横向剪刀撑，剪刀杆绞点离纵横杆主节点不大于150mm。
4.9扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65 N·m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小100mm。
4.10防护设施：脚手架要满挂全封闭式的阻燃密目安全网Q／CHD 18-2019 工业制造企业安全工作规程，密目网采用1.8×6.0m的规格,密目网内侧满挂钢板网一道，用网绳绑扎在大横杆处立杆里侧，作业层网应高于平台1.2m，作业层脚手架立杆于0.9m处设有一道防护栏杆,底部侧面设0.2m高的踢脚板,栏杆及挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。
五、脚手架的搭设和拆除施工工艺
5.1.1搭设的基本要求
横平竖直、整齐清晰、图形一致、连接牢固、有操作空间、不变形、不摇晃。
铺木板（搭设悬挑梁） → 摆放扫地杆 → 逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧→ 安第一步大横杆 → 安第一步小横杆 → 安第二步二大横杆 → 第二步小横杆 → 连附墙体 → 接立杆 → 加设剪刀撑。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记,用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并做好标记,垫板应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空。在搭设每部脚手架首层的过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角双向增设,待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除,直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架应先立内排立杆,后立外排立杆,每排立杆先立两头的,再立中间的一根,双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直,立杆接长时,应先立外排,后立内排。
5.2.1扣件式钢管外脚手架在使用完毕后应及时予以拆除。拆除的顺序与搭设顺序相反：安全网 → 脚手板 → 扶手（栏杆）→ 剪刀撑（随每步脚手拆除）→ 大横杆 → 小横杆 → 立杆。
5.2.2拆除时还应做好以下工作：
①对脚手架进行例行安全检查，确认脚手架不存在安全隐患。如发现，应对脚手架进行整修和加固，保证脚手架在拆除过程中不发生危险；
②不得在连墙件整层或数层拆除后拆脚手架；
③对参与脚手架拆除工作的人员进行安全、质量、技术交底；
④拆除时必须每步同时拆除，不允许呈阶梯形拆除。
⑤外脚手架的拆除时严禁在垂直方向上同时作业，应在水平方向上逐步向下拆除；
⑦拆除脚手架时应设置明显的停用标志，设专人看管；
⑧拆除的钢管应分类堆放在指定地方，扣件应逐个收回待用。
6.1、对进场的钢管应先除锈，然后内壁擦涂防锈漆，外壁涂防锈漆一遍和面漆两遍。
6.2、扣件应有厂方合格证才能使用，发现有脆裂、变形、滑丝等现象者禁止使用。
6.3、安全网：密目阻燃安全网，必须符合国家规定：有“三检证”。
6.4、搭设前应由工长向作业班组进行技术及安全交底。
6.5、按要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
6.6、脚手架在以下阶段必须严格执行验收制度
①搭设前对基础或预埋件检查验收 ②作业层上施加荷载前
③每搭完6—8m高度脚手架后 ④达到设计要求
⑤遇6级以上大风，大雨天气或解冻后 ⑥停用超过一个月后
检查验收须有记录和负责人签字。
6.8外架质量检查要求：
钢管质量检验要求（mm）
扣件质量检验要求(mm)
6.9脚手架搭设的允许偏差和检验方法
7.10扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
七、安全文明施工保证措施
7.1材质及其使用的安全技术措施
7.1.1扣件螺栓拧紧扭程度不应小于40N·m，且不应大于65 N·m。
对接扣件的抗拉承载力为3KN,对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。
7.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
7.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝的扣件。
7.1.4严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
7.2脚手架搭设的安全技术措施
7.2.1脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。
7.2.2搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
7.2.3开始搭设立杆时，应每6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
7.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须在每日收工前，一定要确保架子稳定。
7.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超相邻连墙件以上两步。
7.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。
7.3使用阶段的安全措施
7.3.1脚手架搭设后不得随意拆除，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。不得将砼输送管固定在脚手架上，不禁悬挂起重设备，作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7.3.2现场通道应措设双层安全棚；
7.3.3各通道、洞口临边应悬挂安全标志，应配备足够数量的灭火器，尤其是电焊作业时，必须设专人监护，防止火星点燃安全网、脚手板。应明确脚手架上禁止吸烟和乱扔烟头；
7.3.4为减少风荷载对脚手架的影响，脚手架外表面满挂安全网，不应使用竹笆栏板。并在作业层脚手板下平挂安全网，第一步架应满铺脚手板；
7.3.5夜间施工应设置足够数量的碘钨灯照明，且照明度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞受伤，无灯楼层的步架禁止上人；
7.3.6严格控制施工荷载，确保有较大的安全储备。脚手架操作层施工荷载不得超过270Kg/m2，施工荷载均匀分布，不允许将材料集中堆放在脚手架上，如模板、钢筋等；
7.3.7经常检查有无立杆沉陷、接头松动、架子歪斜变形、空头板问题，发现问题及时处理。
7.3.8遇大风大雨天气严禁搭设
7.3.9搭设人员必须持证上岗，并戴必要的保护措施
7.3.10严禁拆除主节点处横向水平杆、纵向扫地杆和连墙件。
7.4脚手架拆除的安全技术措施
7.4.1拆架前,先要将架上的杂物清理干净,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。
7.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
7.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
7.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。
7.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开，每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7.4.6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电，所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
附件：型钢悬挑外架计算书
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.89kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m
计算简图如下：
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m
σ=Mmax/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm
νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.16kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.84kN
q'=0.033kN/m
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.38×106/4490=83.54N/mm2≤[f]=205N/mm2
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.26mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
承载能力极限状态
Rmax=2.68kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1.16kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
纵向水平杆：Rmax=2.68kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.033/1.8)×21.5=3kN
单内立杆：NG1k=3kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(21.5/1.8+1)×1.2×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.43kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.43kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(21.5/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.32kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×21.5=0.26kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.43+1.32+0.26=3.01kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.43kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.9+0.15)×(2×3)/2=3.78kN
内立杆：NQ1k=3.78kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3+3.01)+ 0.9×1.4×3.78=11.97kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3+1.43)+ 0.9×1.4×3.78=10.07kN
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3+3.01+3.78=9.78kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3+3.01)+1.4×3.78=12.5kN
σ=N/(φA)=12495.72/(0.188×424)=156.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3+3.01+3.78=9.78kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3+3.01)+0.9×1.4×3.78=11.97kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.46×1.2×1.82/10=0.23kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=11966.52/(0.188×424)+227588.64/4490=200.81N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.57×2×1.8×2×1.2=6.85kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.85+3)×103/(0.9×489)=22.3N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.85+3=9.85kN≤0.85×12=10.2kN
q'=gk=0.241=0.24kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=9.78/1=9.78kN
第2排：F'2=F2'/nz=9.78/1=9.78kN
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=12.5/1=12.5kN
第2排：F2=F2/nz=12.5/1=12.5kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=21.53×106/185000=116.36N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=24.85N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=5.83mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm
4、支座反力计算
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=21.53×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=110.82N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
受弯构件整体稳定性分析：
σ = Mmax/(φbWx)=21.53×106/(0.93×185×103)=125.25N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
GB51139-2015标准下载 1、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固点锚固螺栓受力：N/2 =7.07kN
螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=14.13×103/(4×3.14×20×2.5)=22.49mm
σ=N/(4×π×d2/4)=14.13×103/(4×π×202/4)=11.25kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2
2、混凝土局部承压计算如下
CJT357-2010标准下载 混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.58N/mm2
注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×20=100mm