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JTG／T 2231-01-2020 公路桥梁抗震设计规范(完整出版书扫描、清晰无水印).pdf10.3.8第i个桥墩顶的总水平地震力，可采用SRSS组合方法按式（10. 计算：
Ed.i = Ea. + Eid2.
10.3.9根据各桥墩顶和桥台的总水平地震力，计算各桥墩、桥台和基础的地震作用 内力效应。各桥墩墩顶的总位移及支座的总位移，可采用一阶振型作用效应和二阶振型 作用效应按SRSS组合方法计算
本次修订，编写组对减隔震桥梁采用单振型反应谱法计算开展了研究，结果表明， 对本规范限定条件下的减隔震桥梁GB／T 50353-2013 建筑工程建筑面积计算规范，采用单振型反应谱法计算，与多振型反应谱法计算 结果相比，梁体位移计算误差一般在10%以内，通常不考虑二阶振型的影响。但支座 位移、墩顶位移、墩底剪力和墩底弯矩计算误差较大，要考虑二阶振型的影响进行修
10.4.3减隔震装置应进行下列验算： 1应对减隔震装置在正常使用条件下的性能进行验算，在各种非地震水平 下，按设计规范进行组合，验算支座连接件的强度和支座位移，应满足正常使用 2按第10.2.4条要求，验算减隔震装置水平位移从50%的设计位移增加
10.4.3减隔震装置应进行下列验算：
11.1.2桥梁抗震措施的使用不宜导致桥梁主要构件的地震反应发生较大改 则，在进行抗震分析时，应考虑抗震措施的影响。抗震措施应根据其受到的地震 行设计
由于工程场地可能遭受地震的不确定性，以及人们对桥梁结构地震破坏机理的认识 尚不完备，因此桥梁抗震实际上还不能完全依靠定量的计算方法。实际上，历次大地震 的震害表明，一些从震害经验中总结出来或经过基本力学概念启示得到的一些构造措施 被证明可以有效地减轻桥梁的震害。如主梁与主梁或主梁与墩之间适当的连接措施可以 防止落梁。但这些构造措施不能影响桥梁的正常使用功能，不能妨碍减隔震、耗能装置 发挥作用。 如构造措施的使用对桥梁地震响应定量计算结果影响较大，则可能导致计算结果失 效，这种情况下，抗震分析时应考虑抗震措施的影响。 桥梁结构地震反应越强烈，就越容易发生落梁等严重破坏现象，构造措施就越重 要，因此处于高烈度区的桥梁结构需特别重视构造措施的使用
11.2.1简支梁桥和连续梁桥上部结构梁端至墩、台帽或盖梁边缘应有一定的距离 图11.2.1）。其最小值a（cm）应按式（11.2.1）计算，且不应小于60cm。 a ≥50 +0.1L +0.8H +0.5L (11.2.1) 式中：L一一一联上部结构总长度（m）； H一支承一联上部结构桥墩的平均高度（m），桥台的高度取值为0；
联上部结构的最大单孔跨径（m）
11.2.3曲线桥梁端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离
因结构上的特性，窄长的曲线桥可能发生由上部结构的转动和向曲线外侧方向的移 动而引起的落梁，因此要考虑这些影响来设定墩梁搭接长度。本规范参照日本桥梁抗震 规范给出了曲线桥的搭接长度计算公式，并与直线桥公式计算结果相比取大值
11.3.2对于采用简支梁和桥面连续的桥梁，其墩高不宜超过40m。对墩高超过40m 的桥梁，宜采用连续刚构或其他对抗震有利的结构形式。
简支梁桥和桥面连续的桥梁，桥墩越高，在地震作用下落梁风险越大，因此本规范 规定其墩高不宜超过40m。 11.3.3拱桥基础宜置于地质条件一致、两岸地形相似的坚硬土层或岩石上。实腹式 拱桥宜减小拱上填料厚度，并宜采用轻质填料，填料必须逐层夯实。 11.3.4桥台胸墙应适当加强，并在梁与桥台胸墙之间加装橡胶垫或其他弹性衬垫， 以缓和冲击作用和限制梁体位移。同时，加装的橡胶垫或其他弹性衬垫不应限制梁体在 正常使用时的自由伸缩。其构造示意如图11.3.4所示
图11.3.4梁与桥台之间的缓冲设施
11.3.5在软弱黏性土层、液化土层和不稳定的河岸处建桥时，对于大、中桥，可适 当增加桥长，合理布置桥孔，使墩、台避开地震时可能发生滑动的岸坡或地形突变的不 急定地段。否则，应采取措施增强基础抗侧移的刚度和加大基础理置深度；对于小桥， 可在两桥台基础之间设置支撑梁或采用浆砌片（块）石满铺河床。 11.3.6柱式排架墩宜设置桩顶系梁；未设置盖梁，且高度大于7m的排架桩墩应设 置墩顶系梁。墩高在10~20m时，宜至少设置一道柱间系梁；墩高在20~30m时，宜 设置两道柱间系梁：墩高在30m以上时，宜适当增加柱间系梁的设置数量
设置柱间系梁，可以有效降低桥梁在横桥向地震作用下的墩身弯矩，对结构抗弯是 有利的，同时可以改善桩基受力，也是有利的。但设置柱间系梁会增大墩底剪力，对桥 敦抗剪不利，此外，还会增大支座剪力，对支座的抗剪是不利的。因此，柱间系梁的设 计要综合考虑其对结构的有利和不利影响，结合静力分析和抗震分析结果，通过调整设 置数量、设置位置以及设置刚度，充分利用柱间系梁的有利影响，并对其不利影响控制 在可接受的范围内。本条规定是根据编写组大量计算分析结果归纳总结制定的。
11.3.7梁式桥应在横桥向和纵 上部结构落梁的挡块或抗震锚栓。
11.4.1三级抗震措施的桥梁 除以付合 二级规定外，尚应符合本节的规定
11.4.2拱桥的主拱圈宜采用抗扭刚度较大、整体性较好的断面形式，如箱形 拱等。当采用钢筋混凝土肋拱时，必须加强横向联系
共等。当采用钢筋混凝土肋拱时，必须加强横向联系。 11.4.3应采用合理的限位装置，防止结构相邻构件产生过大的相对位移
11.4.8石砌或混凝土墩、台和拱圈的最低砂浆强度等级，应按现行《公路工桥 函设计规范》（JTGD61）的要求提高一级采用。 11.4.9 桥梁下部为钢筋混凝土结构时，其混凝土强度等级不应低于C30 11.4.10 基础宜置于基岩或坚硬土层上。基础底面宜采用平面形式。当基础置于基 上时，方可采用阶梯形式，
11.4.8石砌或混凝土墩、台和拱圈的最低砂浆强度等级，应按现行《公路 设计规范》（JTGD61）的要求提高一级采用
11.4.11桥面不连续的简支梁（板）桥，宜采用挡块、螺栓连接和钢夹板连接等防 上纵横向落梁的措施（图11.4.11）。连续梁和桥面连续简支梁（板）桥，应采取防止 黄向产生较大位移的措施
桥活动支座应采取限制其竖向位移的措施
附录A圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算
一相应于钢筋屈服时的应变； D—圆形截面的直径（m）； H一矩形截面计算方向的截面高度（m）
ΦD=2.2138 Φ,H = 1.9578
圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算
附录B功率谱法的实施原
地面均匀运动时结构响应自功率谱的计算
B.3结构响应需求的计算
B.3.1按结构响应（可为位移、内力或其他与位移呈线性关系的量）y的自
入; = J 'S,()do~ Jw'S,()d~Zws,(w)Aa
附录C黏性填土的地震土压力计算公式
黏性填土的地震土压力计算
β——填土的内摩擦角（°)； 8—填土与桥台台背面的摩擦角（°）； —地震角，按表C.0.1取值：
表C.0.1地震角取值表
Eep=[H +qH cosaα JKpp + 2cHKep β)
黏性填土的地震土压力计算公式
地震土压力计算示意图
C.0.3地震土压力作用的位置：9=0时，地震土压力作用位置可取在距桥台底H/3 处；9≠0时，H要再加上9折算的填土高度
附录D桥梁墩柱位移延性系数计算方法
桥梁墩柱位移延性系数计算
（可以结构最大位移需求，为
DB11／T 3122.10-2017 安全生产等级评定技术规范 第10部分：木材加工企业.pdf桥梁墩柱位移延性系数计算
D.0.5墩顶和墩底都产生塑性铰的墩柱将有两个位移延性需求，此时应以 控制
公路桥梁抗震设计规范
1本规范执行严格程度的用词，采用下列写法： 1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严 禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用 “不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜” 反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2引用标准的用语采用下列写法： 1）在标准总则中表述与相关标准的关系时JC／T 2467-2018 水泥窑用烧结铁铝尖晶石，采用“除应符合本规范的规定外，尚 应符合国家和行业现行有关标准的规定”。 2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为 应符合《××××××》（×××）的有关规定”。 3）当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第×章的有关规定” 应符合本规范第×.×节的有关规定”、“应符合本规范第×，×．×条的有关规定”或 应按本规范第×.×.×条的有关规定执行”。
1本规范执行严格程度的用词，采用下列写法： 1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严 禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用 “不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜” 反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”
之宁用作 1）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚 应符合国家和行业现行有关标准的规定”。 2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为 应符合《××××××》（×××）的有关规定”。 3）当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第×章的有关规定” 应符合本规范第×.×节的有关规定”、“应符合本规范第×.×．×条的有关规定”或 应按本规范第×，×，×条的有关规定执行”