施工组织设计下载简介

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防火型全防护智能爬架平台（附着式升降脚手架DM300）安全专项施工方案.doc

材料堆垛起火时，应防止向邻垛蔓延。

火势开始蔓延扩大，不可能马上扑灭的，按照以下情况处理：

现场施工员立即进行人员的紧急疏散,指定安全疏散地点,由应急救援小组负责清点疏散人数,发现有缺少人员的情况时,立即通知指挥员或消防队员。

第六章 文明施工措施

文明施工是施工企业的追求，同时也是建筑业和社会的需要。文明施工管理的水准是反映一个现代企业的综合管理水平和竞争能力的重要特征。现按照国家及当地政府有关规定，我公司对派驻工程的一切人员进行教育，提高文明素质，提高管理水平，要以崭新的精神面貌展现给社会各方面【河北图集】12D12：有线电视工程，把文明施工做为维护企业形象、企业信誉基本工作，要求全体员工自觉自愿地积极参与。

6.1 自觉遵守工程现场各种规章制度，严格要求自己班组的言行。

6.2 定期举行文明施工会议，总结和检讨施工和生活中的文明问题，并予以通报。

6.3 加强员工环保意识，共同创建和谐生活和施工环境。

6.4 加强文明施工检查，积极监督员工的自觉性和规范性。

6.5 注意搞好现场各兄弟单位之间的团结协作，作好互谅互让，讲文明、讲礼貌、不吵架、不打架、遵守纪律。绝对服从项目部现场管理。

6.6施工现场管理要体现企业精神面貌，管理面貌，施工面貌，文明施工现场要讲究 社会效益。

6.7开展综合治理和环境保护。开展文明施工教育，加强治安与保卫，加强成品保护和环境保护。

6.8加强对人员的环保知识教育，严格控制人为噪声最大限度的减少噪声扰民。合理安排施工工期，对施工人员加强文明施工教育，控制噪声污染。

达蒙牌防火型全防护智能升降爬架平台提升节点示意图

达蒙牌防火型全防护智能升降爬架平台翻板示意图

电脑软件控制超欠载操作界面

8.1 DM300型防火性全防护智能爬升平台设备计算书

8.1.1 架体搭设情况及计算单元的选择:

架体采用特制型钢与螺栓连接,架体宽度0.6米,步距3.6米；架体总高度16.5米;最大提升跨距5.8米,架体内排竖龙骨中心离墙标准距离0.35米。

所选取的计算单元必须满足以下两个条件：(1)架体高度与支架跨度的乘积≤110m²；架体计算跨度≤7m。

本工程最大提升跨度5.8m,架体总高度16.5m,两项乘积95.7m2 ,小于规定110m2 ，本计算按最不利原则，取架体高度20m，机位跨度间距6m，单机位防护面积120m2 为计算荷载的单元，机位总覆盖面积小于该面积者不必计算（大于该面积应重新计算）。

（1）静荷载：由设计图纸综合计算列表如下：

当三步架同时作业时取活荷载标准值2kN/m2

当为升降状态时取0.5kN/m2，取两层。

WK＝βz×μS×μZ×WO

基本风压WO＝300N/m2 （取当地基本风压）

高度修正系数μz＝1.50(建筑物高度按100m，地面粗糙度按照C类)

Φ1.0×10×10安全钢网挡风系数φ＝0.8(挡风系数φ为挡风面积与迎风面积之比等于0.2，考虑到施工过程中网眼会有留有混凝土等杂物，因此确定为0.5)

μs＝φ×1.3=0.8×1.3＝1.04

Wk＝1×1.04×1.50×300＝468N/m2

（4）荷载合计：

按规范取：动力系数γb＝1.05，冲击系数γc＝2.0，恒载分项系数γa＝1.2，活载分项系数γq＝1.4

根据设计布置，最大跨度L=6.0m，前后立杆距离H=0.60m。

静载： P静＝γa×∑F静＝1.2×27574.7＝33089.6N

活荷载：P活＝γq×L×H×3×2000＝1.4×6.0m×0.60m×3层×2000N/m2＝30240.0N

使用时：P使＝γb×(P静＋P活)＝1.05×(33089.6＋30240.0)＝66496.1N

升降时：P升＝P静＋γa×L×H×350＝33089.6＋1.4×6.0×0.60×350＝34853.6N

防坠时：P坠＝γc× P升=2×34853.6＝69707.2N

8.1.2 竖龙骨稳定性计验算：

竖龙骨（80×40×3.0矩形管）抗弯截面系数WX＝13.061cm3 ，Wy＝8.776cm3 ，A=6.608cm2，IX＝71.246cm4，IY＝17.571cm4

imin＝＝1.630cm

使用工况；不组合风荷载作用

每个机位的轴心压力设计值N=1.2P静+1.4P活=66496.1N

每个机位由6根竖龙骨承担

σ=N/(φA)=（66496.1/6）(0.375×660.8)=44.72N/mm2≤[f]=205N/mm2

使用工况：组合风荷载作用（计算活荷载标准值按照0.5kN/m2，因为大风天不允许施工，按照升降工况活荷载标准值计算即可）

P活升＝γq×L×H×2×350N/m2 ＝1.4×6m×0.60m×2层×350N/m2＝3718.0N

单立杆的轴心压力设计值N=γb{P静+P活升}/6 =1.05{33089.6N+3718.0N}/6=6408.08N

Mw=1.4×Mwk=1.4×ωklah2/10=1.4×0.723×2×2.22/8=1.22KN·m

此弯矩由外侧单根竖龙骨承担则

σ=N/(φA)+ Mw/W=6673N/(0.375×660.8)+1220000N·mm/8776mm3

=26.92+171.02=165.94N/mm2˂[f]=205N/mm2

使用工况按照步距3.6m，中间2.2米处有横撑计算，横距2m，竖龙骨稳定性可靠！

验算竖直杆件失稳，升降时提升力

P升＝P静＋γa×L×H×500＝33089.6＋1.2×6×0.60×500＝35609.6N

分别由导轨和外排3根竖龙骨承担，

由于导轨是有2根8#槽钢背对背用圆钢焊接在一起，惯性半径稳定些远大于竖龙骨（80x40x3.0矩形管）的惯性半径，所以只需计算竖龙骨的稳定性即可。

步高3.6米，在2.2米处内外竖龙骨之间有横撑。

由于掉点偏心，在距离导轨500mm处内外竖龙骨单根承载力N=P升×3/5÷2=10682.7N

σ=N/(φA)=10682.7N/(0.375×660.8)=43.11N/mm2≤[f]=205N/mm2

大风天不允许提升作业，所以不需要组合风荷载再计算竖直杆件的提升稳定性。

8.1.3全防护升降平台龙骨单元设计计验算：

1.全防护升降平台龙骨板的荷载计算：

竖龙骨间距不大于2米m，龙骨板宽度0.6m。

2m长龙骨板自重0.4kN,活荷载3kN/㎡。

水平龙骨由2根60×30×3.0矩形管抗弯，Wx=13.061cm3

活荷载标准值3kN/㎡

S=γGSGk+γQSQk=1.2×0.4kN+1.4×(3kN/㎡×2m×0.6m)

则在2m长度方向上线荷载qk=S/L=5.71kN/2m=2.76kN/m

按两端简支梁验算抗弯：

Mmax=qkl2/8=2.76kN/m×（2m）2/8=1.38kN·m

此弯矩由2根80×40×3.0矩形管承担

2、龙骨板矩形管挠度验算

qk=S/L=4kN/2m=2kN/m

8.1.4 上、下承重梁承重螺栓设计计算：

承重梁与架体、导轨用4个M16螺栓连接。

每个承重梁通过4个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2， 连接螺栓承载抗剪验算为

τ＝P升/（4×201）＝37149.6/（4×201）＝43.84 N/mm2＜[τ]＝125N/mm2

上承重梁强度挠度计算：

采用两个8#槽钢背对背组合，长度600mm，8#槽钢WX＝16.1cm3 IX＝101cm4

提升荷载P升＝37149.6N，两端固接，Mmax＝PL/8=37149.6N×0.6m/8=2643.7N•M

σ= Mmax/ （Wx×2）=2643.7N•M/（16.1cm3）=82.1×106 N/mm2＜[f]=215N/mm2

8.1.5 导轨及导轨与架体连接螺栓受力计算

导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算：

f≤[f]、τ≤[fv]

导轨制作材料为双拼8#槽钢，主要参数为：截面积 AS1＝1024.8mm2,

导轨小横杆为φ25圆钢，截面积 ：AS3＝490.6mm2。

许用应力[f]＝ 215 N/mm2 ，[fv]＝125 N/mm2

使用状态下 ：P1=P使/2＝66496.1/2＝33248.0 N（导轨由两根槽钢组成）

σ1＝P1/AS1＝33248.0/1024.8＝32.44N/mm2＜[f] ＝215 N/mm2

小横杆件为φ25圆钢，AS3＝490.6mm2

使用状态下：计算剪切应力：σ2＝P1/AS3×2面＝33248.0/（490.6×2面）

＝33.89N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2

升降坠落工况状态下：σ3＝P坠/AS3＝70499.2/（490.6×2面）

＝71.85N/mm2＜[fv] ＝125 N/mm2

3）小横杆件焊缝抗剪计算

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

总焊缝长度：L＝25×3.1415×2＝157.1(mm)

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)

升降坠落状态下为最不利状态：

承受的荷载为：NV ＝P坠＝70499.2N

fv＝NV/helw＝70499.2/heΣL＝70499.2/（4.2×157.1）

＝106.8 (N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2

由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构不少于2个，承载完全满足使用要求。

（2）导轨与架体连接螺栓抗剪验算：

每个导轨通过10个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2 ， 连接螺栓承载抗剪验算为

τ＝P使/（10×201）＝66496.1/（10×201）＝33.08 N/mm2＜[τ]＝125N/mm2

8.1.6 固定附墙支座反力计算

架体相对于支座的正常偏心距离为400+330=730mm。

FA+FB＝F使＝66496.1N

考虑两个固定附着支座不是均匀承载的情况,取FA=2FB

则FA＝66496.1×2/3＝44330.7N

8.1.7 固定附着支座斜拉件焊缝计算：

架体载荷由2个附着支座承担，每个附着支座承担：

P=P使/2＝γb×(P静＋P活) ＝1.05×(33089.6＋30240.0)＝66496.1N/2=33248.1N

斜拉件拉力：P拉=P×1.414=47012.8N

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

2个斜拉角钢（L50*50）总焊缝长度：ΣL＝50×4＝800mm

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)

承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝36682.32N

fv＝P拉/helw＝47012.8/heΣL＝47012.8/（4.2×800）

＝13.99 (N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2 ，满足使用要求。

8.1.8 穿墙螺栓强度计验算

（1）连接固定附着支座螺栓强度验算：

普通螺栓： ≤1 ”

“螺栓连接的强度设计值” 螺栓的许用应力值为：

fbt＝170N/mm2 ，fbv＝140N/mm2

承受剪力为：NV＝FA＝44330.7（N）

承受拉力为：按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算：

架体上部最大悬臂高度：1.8米，风载面积为：A=6×1.8=10.8m2

风载为：F风=10.8×Wk＝10.8×1235.5 N/m2 =13343.4N

组合风荷载的最大水平力为：F=Nt+F风=24901.1N

Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.4(N)

Nbt＝ntde2πfbt/4＝29.442×π×170/4＝28929.5(N)

其中：nv＝1，nt＝1

则：(Nv/ NbV)2+(F/ Nbt)2]1/2

=[(44330.7/112591.4)2+(24901.1/28929.5)2]1/2=0.75≤1。

（2）升降时螺栓的受拉和受剪强度计验算：

即：f＝Nt/A≤[fbt]，fv＝NV/A≤[fbv]

考虑最不利情况，按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算:

承受拉力：Nt＝GP坠/L＝0.73×69413.2/4＝12667.9N

承受剪力：Nv＝44330.7N

则：f＝Nt/As＝12667.9/615＝20.60(N/mm2) ＜[f]＝170N/mm2，满足使用要求，达到抗倾覆能力。

fv＝Nv/As＝44330.7/615＝72.08(N/mm2)＜[fv]＝140N/mm2，满足使用要求

（3）防坠落时卸荷支顶器根部螺杆的抗剪力计算

坠落时，P坠＝γc× P升=2×37149.6＝70499.2N

小于M20螺栓的双面许用安全抗剪力 Nbv＝nvπd2×fbv/4×2面＝π×202×140/4×2面＝87962.0N，满足使用要求。

8.1.9 吊挂件螺栓强度验算：

Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.0(N)

Nbt＝ntde2πfbt/4＝28.02×π×170/4＝104674.8(N)

剪力：NV＝P升＝37149.6（N）

由于吊挂件呈45度角，其水平拉力F：F= P升＝37149.6 N

=[(37149.6/112591.0)2+(37149.6/104674.8)2]1/2=0.46≤1，

8.1.10 吊挂件及吊索验算：

（1）上吊挂件销轴受剪设计计算：

吊挂件销轴采用Φ28的Q235A圆钢轴，[f]＝215N/mm2，[fv]＝125N/mm2

受剪截面积：As＝615mm2

吊挂件提升时承重：P升＝37149.6N

f＝37149.6/(2×615)＝28.66(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2，满足使用要求

（2）上吊挂件焊缝强度计验算：

角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2

总焊缝长度：ΣL＝200×4＝800mm

焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2mm

承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝36682.32N

fv＝NV/helw＝37149.6/heΣL＝37149.6/（4.2×800）＝10.49 (N/mm2) ＜[τp’]＝118N/mm2，满足使用要求。

8.1.11 抗倾覆验算：

8.1.12 提升钢丝绳安全系数验算

提升钢丝绳采用Φ20的6×19规格，其破断拉力为P破=220000N；

提升载荷P升＝P静＋L×H×500＝27574.7＋6×0.60×500＝29374.7N

安全系数：P破/P升=220000N/29374.7N =7.48>6,满足安全要求。

8.2 爬架平台的受力计算

项目爬架用搭设平台采用落地外满架，平台满架底部地面夯实并加设木跳板，每层与结构采用钢管拉结，拉结距离不超过6米，爬架组装并搭设2步后进行附着卸荷（见图）平台的强度要求为3KN/㎡

本项目在第5层搭设安装平台，平台操作面位于本层顶板下返200mm。平台离墙距离不大于200mm，平台宽度1.2m.（详见：附表）。爬架操作平台双排脚手架承力验算

（1）该平台脚手架高度26.8米，采用扣件、钢管48*3.5搭设，立杆纵距1.5m，横距1.0 m，步高1.8m，连墙为三步两跨，即Lv=26.8m,LH=2*1.5=3.0m,根据本工程地区，风荷载按W0=300N/m2计。地面粗糙系数按C类考虑。

脚手架钢管自重产生的立柱轴向力NG1K

步距1.8m，纵距1.5m，gK=0.1248kN/m，NG1K=0.1248kN/m×6.0 m=0.7488kN

防护材料自重产生轴向力NGK2=5N/ m2×1.8 m×20m=0.18KN

施工载荷产生立柱轴向力：

爬架组装载荷传给平台架体的施工载荷为3.0kN/m2。

ＮＱＫ＝1.0 m×1.8m×3.0 kN/ m2=5.4kN

按本地区情况，风荷载按w0=300N /m2计算,地面粗糙系数按C类考虑。步距1.8 m，纵距1.5 m，μZ=1.0，φ=0.089，μs=1.3φ=0.116。ωK=0.7×1.0×0.116×0.9 kN /m2=0.073 kN /m2。

迎风面宽为立杆间距1.5 m,MK=0.85×1.4×0.073 kN /m2 ×1.5 m×1.71/6=0.049 KN*m。

立杆计算长度公式:l0=kμh=1.155×1.70×1.5=2.95m

λ=l0/i=295/1.58=186.7磷石膏砂浆抹灰、内隔墙安装施工技术交流.pdf，φ=0.146

N=1.2× NGK2+0.85×1.4ＮＱＫ=1.2×0.045+0.85×1.4×4.5=5.4kN

N/ΦA+MK/W=5.4×103/0.146*489+0.049×106/5.08×103

=75.6+9.64=85.24N/mm2＜205 N/mm2

结论:立杆稳定性满足要求。

（4）立杆落地地基承载力计算

外脚手架立杆落在夯实土上，地基承载力达到150kPa，立杆与土层之间垫木为500 mm×500 mm×20 mm，

DZ／T 0296-2016标准下载立杆承载荷重N=5.4 kN

立杆底面平均压力P=N/A=5400/0.5*0.5=21.6K N/m2＜0.4×150 kPa=60 k N/m2