施工组织设计下载简介

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扶绥县人民医院内科综合楼项目地上部分模板施工方案.doc

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.097×106/4490＝21.652N/mm2≤[f]＝205N/mm2

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝0.328kN

水利水电工程施工质量通病防治导则（SL_Z 690-2013）条文说明.pdf τmax＝2Vmax/A=2×0.328×1000/424＝1.548N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝0.222mm≤[ν]＝L/250＝1100/250＝4.4mm

4、支座反力计算

支座反力依次为R1=0.682kN，R2=1.086kN，R3=1.086kN，R4=0.682kN

同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.086kN，R3=1.086kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.086,1.086]＝1.086kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝18.995kN≤[N]=30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.207×1.1×1.52/10＝0.062kN·m

R1＝1.086kN，P2＝18.995kN，R3＝1.086kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝19671.922/(0.634×424)+0.062×106/4490＝86.988N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=3.9/37.9=0.103≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十二、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=19.672kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×800×100/1000=62.44kN≥F1=19.672kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=19.672kN

标准层板模板（扣件式）计算书

荷载系数参数表：

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×1=7.421kN/m

q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)]×1=4.046kN/m

q1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.375kN/m

q2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/m

p＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.046×0.22+0.117×3.375×0.22＝0.032kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.13×0.22+0.213×3.375×0.2，0.1×0.13×0.22+0.175×3.375×0.2]＝0.144kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.032，0.144]＝0.144kN·m

σ＝Mmax/W＝0.144×106/37500＝3.845N/mm2≤[f]＝17N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×5000×281250)=0.024mm

ν＝0.024mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.2＝1.536kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.861kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.2＝0.675kN/m

q2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.2＝0.078kN/m

p＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.861×1.12+0.125×0.675×1.12＝0.232kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.078×1.12+0.203×3.375×1.1，0.125×0.078×1.12+0.188×3.375×1.1]＝0.76kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.536×0.152/2，0.078×0.152/2+3.375×0.15]＝0.507kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.232，0.76，0.507]＝0.76kN·m

σ=Mmax/W=0.76×106/53333=14.255N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.861×1.1+0.625×0.675×1.1＝1.056kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.078×1.1+0.688×3.375＝2.376kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.536×0.15，0.078×0.15+3.375]＝3.387kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.056，2.376，3.387]＝3.387kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.387×1000/(2×50×80)＝1.27N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×11004/(100×9350×213.333×104)＝0.253mm≤[ν]＝L/250＝1100/250＝4.4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×1.5]×0.2＝1.318kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.913kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×1.5×0.2＝0.405kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.318×1.1＝1.812kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×0.913+0.437×0.405)×1.1+1.318×0.15＝0.769kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.087kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.1＝0.966kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.702×1.1+0.702×0.15＝0.395kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.579kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.771×106/4490=171.809N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.813×1000/424＝17.987N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=1.681mm≤[ν]=1200/250=4.8mm

悬挑段νmax＝0.468mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.796kN，R2=7.074kN，R3=7.074kN，R4=3.796kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.074/0.6=11.79kN≤[N]＝30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

2、立杆稳定性验算

q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×1]×0.2 = 1.183kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝3.408kN，R2＝6.352kN，R3＝6.352kN，R4＝3.408kN

λ=l0/i=1500.000/15.9=94.34

查表得，φ1=0.634

不考虑风荷载:

N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.408,6.352,6.352,3.408]/0.6+1×1.3×0.15×3.9=11.347kN

f=N/(φ1A)＝11.347×103/(0.634×424)=42.211N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.169×1.2×1.52/10＝0.055kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.408,6.352,6.352,3.408]/0.6+1×1.3×0.15×3.9+0.055/1.1=11.397kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.397×103/(0.634×424)+0.055×106/4490=54.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3.9/37.9=0.103≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=11.397kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=11.397kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=11.397kN

标准层墙模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.9]＝min[29.87，93.6]＝29.87kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm4

q＝bS承＝0.45×41.528＝18.688kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.093kN·m

σ＝Mmax/W＝0.093×106/16875＝5.537N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.237mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

q＝bS承＝0.225×41.528＝9.344kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.292kN·m

σ＝Mmax/W＝0.292×106/53333＝5.475N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

q＝bS正＝0.225×29.868=6.72kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.322mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

3、支座反力计算

R1=4.817kN，R2=...R14=4.282kNJB／T 13524-2018 热连轧机组粗轧机压下减速机.pdf，R15=3.746kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.224kN·m

σ＝Mmax/W＝0.224×106/4490＝49.924N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.141mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450GB∕T 38267-2019标准下载，450/2+250]＝475mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.475×41.528＝8.433kN≤Ntb＝17.8kN