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1#-5#构筑物施工项目高支模专项施工方案（扣件式）.doc

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.726+0.059+0.483+1.025=4.293kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.474+0.059=7.533kN/m

DB34／T 3269-2018标准下载 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.726+0.059+0.483+1.025=4.293kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.293,7.533,4.293]=7.533kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.64/1＝1.64kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[4.51,4.51]/1= 4.51kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.64/1＝1.64kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.64+0.04+0.325+0.427=2.432kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.51+0.04=4.55kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.64+0.04+0.325+0.427=2.432kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.432,4.55,2.432]=4.55kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.533×0.82，0.5×7.533×0.22]＝0.603kN·m

σ=Mmax/W=0.603×106/64000=9.416N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.533×0.8，7.533×0.2]＝3.767kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.767×1000/(2×60×80)＝1.177N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.55×8004/(100×7040×256×104)＝0.539mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.55×2004/(8×7040×256×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.533×0.8,0.375×7.533×0.8+7.533×0.2]=7.533kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.293kN,R2=7.533kN,R3=7.533kN,R4=4.293kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.55×0.8,0.375×4.55×0.8+4.55×0.2]=4.55kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.432kN,R2'=4.55kN,R3'=4.55kN,R4'=2.432kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.352×106/4490=78.464N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.533kN

τmax=2Vmax/A=2×7.533×1000/424＝35.533N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.655kN，R2=11.171kN，R3=11.171kN，R4=0.655kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.655,0.655]＝0.655kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.171kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm

λ=max[l01，l02]/i=2712/15.9=170.566≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.427×(750+2×200)=1945mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mm

λ=max[l01，l02]/i=3214/15.9=202.138

查表得：φ＝0.177

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.049×0.8×1.52/10)＝0.008kN·m

R1＝0.655kN，R2＝11.171kN，R3＝11.171kN，R4＝0.655kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13220.36/(0.177×424)+0.008×106/4490＝177.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=10/8.3=1.205≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.436=0.349kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×0.15×0.414=0.05kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×102×0.349+10×0.05=17.937kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=8.32×0.8×[0.15×10/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8.3/2=165.025kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×17.937=59.191kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.22/(1×0.15)＝88.136kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书4

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×3]×1＝67.757kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝64.523kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×1＝43.45kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×64.523×0.1672+0.117×3.234×0.1672＝0.19kN·m

σ＝Mmax/W＝0.19×106/54000＝3.514N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×43.45×166.6674/(100×5400×486000)＝0.086mm≤[ν]＝L/250＝166.667/250＝0.667mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×64.523×0.167+0.45×3.234×0.167＝4.544kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×64.523×0.167+1.2×3.234×0.167＝12.476kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×43.45×0.167＝2.897kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×43.45×0.167＝7.966kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.544/1＝4.544kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[12.476,12.476]/1= 12.476kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.544/1＝4.544kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.544+0.05+1.151+1.281=7.026kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.476+0.05=12.526kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.544+0.05+1.151+1.281=7.026kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.026,12.526,7.026]=12.526kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.897/1＝2.897kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[7.966,7.966]/1= 7.966kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.897/1＝2.897kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.897+0.033+0.775+0.533=4.238kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.966+0.033=7.999kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.897+0.033+0.775+0.533=4.238kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.238,7.999,4.238]=7.999kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.526×0.42，0.5×12.526×0.22]＝0.251kN·m

σ=Mmax/W=0.251×106/64000=3.914N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×12.526×0.4，12.526×0.2]＝3.131kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.131×1000/(2×60×80)＝0.979N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.999×4004/(100×7040×256×104)＝0.059mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝7.999×2004/(8×7040×256×104)＝0.089mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×12.526×0.4,0.375×12.526×0.4+12.526×0.2]=6.263kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.513kN,R2=6.263kN,R3=6.263kN,R4=3.513kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.999×0.4,0.375×7.999×0.4+7.999×0.2]=4kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.119kN,R2'=4kN,R3'=4kN,R4'=2.119kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.312×106/4490=69.507N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.263kN

τmax=2Vmax/A=2×6.263×1000/424＝29.542N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.069mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.062kN，R2=9.838kN，R3=9.838kN，R4=0.062kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.062,0.062]＝0.062kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝9.838kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm

λ=max[l01，l02]/i=2712/15.9=170.566≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.427×(750+2×200)=1945mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mm

λ=max[l01，l02]/i=3214/15.9=202.138

查表得：φ＝0.177

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.049×0.4×1.52/10)＝0.004kN·m

R1＝0.062kN，R2＝9.838kN，R3＝9.838kN，R4＝0.062kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝11687.281/(0.177×424)+0.004×106/4490＝156.622N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=10/8.3=1.205≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.436=0.349kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×0.15×0.414=0.05kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×102×0.349+10×0.05=17.937kN.m

GB／T 15142-2011 含碱性或其他非酸性电解质的蓄电池和蓄电池组 方形排气式镉镍单体蓄电池.pdf B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

25项反措辅导教材.pdf B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=8.32×0.8×[0.15×10/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8.3/2=165.025kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×17.937=59.191kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.687/(1×0.15)＝77.915kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa