施工组织设计下载简介

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中国石化信号楼满堂支撑架及脚手架专项施工方案.doc

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01SL_T 795-2020 水利水电建设工程安全生产条件和设施综合分析报告编制导则（清晰无水印，附条文说明），l0]/i=3042/16=190.125

查表得，φ1=0.146

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.041×1×1.52/10)=0.008kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.999,10.397,10.397,5.999]+1×1.35×0.15×3.99=11.205kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.205×103/(0.146×398)+0.008×106/4250=194.654N/mm2≤[σ]=300N/mm2

H/B=3.99/13.5=0.296≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1×0.526=0.526kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=1×1×0.39=0.39kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.992×0.526+3.99×0.39=5.743kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.52×1×[0.15×3.99/(1×1)+0.5]+2×1×13.5/2=213.702kN.m≥3γ0Mok =3×1×5.743=17.229kN.M

十一、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.205/(0.9×0.1)＝124.5kPa≤γufak＝1.254×140 =175.56kPa

11.3、300×900mm梁模板计算书

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝34.057kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝31.118kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×34.057×0.152＝0.096kN·m

σ＝Mmax/W＝0.096×106/37500＝2.554N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×5400×281250)＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×31.118×0.15+0.437×2.94×0.15＝1.943kN

R2=1.25q1L=1.25×34.057×0.15＝6.386kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×23.05×0.15＝1.297kN

R2'=1.25q2L=1.25×23.05×0.15＝4.322kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.943/1＝1.943kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.386]/1= 6.386kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.943/1＝1.943kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.943+0.041+0.527+1.473=3.983kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.386+0.041=6.426kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.943+0.041+0.527+1.473=3.983kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.983,6.426,3.983]=6.426kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.297/1＝1.297kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.322]/1= 4.322kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.297/1＝1.297kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.297+0.03+0.39+0.615=2.331kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.322+0.03=4.352kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.297+0.03+0.39+0.615=2.331kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.331,4.352,2.331]=4.352kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.426×12，0.5×6.426×0.22]＝0.803kN·m

σ=Mmax/W=0.803×106/100000=8.033N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.426×1，6.426×0.2]＝4.016kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.016×1000/(2×60×100)＝1.004N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.352×10004/(100×7040×500×104)＝0.644mm≤[ν]＝l1/250＝1000/250＝4mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.352×2004/(8×7040×500×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.426×1,0.375×6.426×1+6.426×0.2]=8.033kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.979kN,R2=8.033kN,R3=4.979kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.352×1,0.375×4.352×1+4.352×0.2]=5.44kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.914kN,R2'=5.44kN,R3'=2.914kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.267×106/4490=59.379N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.624kN

τmax=2Vmax/A=2×2.624×1000/424＝12.378N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.053mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.363kN，R2=10.068kN，R3=0.363kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.363/0.6=0.605kN，P2=10.068/0.6=16.78kN，P3=0.363/0.6=0.605kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.363,0.363]＝0.363kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝16.78kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258

查表得：φ＝0.197

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.033×1×1.52/10)＝0.006kN·m

P1＝0.605kN，P2＝16.78kN，P3＝0.605kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝17308.79/(0.197×424)+0.006×106/4490＝208.558N/mm2>[f]＝205N/mm2

H/B=3.51/13.5=0.26≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1×0.419=0.419kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=1×1×0.31=0.31kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.512×0.419+3.51×0.31=3.669kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.52×1×[0.15×3.51/(1×1)+0.5]+2×1×13.5/2=200.58kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.669=11.007kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝17.309/(1×0.15)＝115.392kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.1952+0.121×2.52×0.1952＝0.118kN·m

σ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.157N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1954/(100×10000×281250)＝0.07mm≤195/400=0.487mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.195+1.223×2.52×0.195＝6.45kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.195×21.6＝4.814kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝6.45kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.45×0.52，0.5×6.45×0.1052]=0.161kN·m

σ＝Mmax/W＝0.161×106/100000＝1.613N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.45×0.5，6.45×0.105]=1.935kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.935×1000/(2×60×100)＝0.484N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

q＝4.814kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.814×5004/(100×8415×5000000)＝0.048mm≤500/400=1.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.814×1054/(8×8415×5000000)=0.002mm≤105/400=0.263mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×6.45×0.5，0.4×6.45×0.5+6.45×0.105]＝3.548kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×4.814×0.5，0.4×4.814×0.5+4.814×0.105]＝2.648kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.736kN，R2＝2.129kN，R3＝1.752kN，R4＝2.129kN，R5＝0.736kN

正常使用极限状态：R'1＝0.546kN，R'2＝1.589kN，R'3＝1.29kN，R'4＝1.589kN，R'5＝0.546kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.387×106/4490=86.258N/mm2≤[f]=205 N/mm2

International Building Code 2012 梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.865×1000/424＝13.514N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.294mm≤350/400＝0.875 mm

4、最大支座反力计算

DB14／T 1987-2020 人工增雨作业效果检验技术规程.pdf R下挂max＝5.133/0.6=8.554kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[8.554]＝8.127kN≤Ntb＝12.9kN