施工组织设计下载简介
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地下室顶板高支模评审施工方案（8.1m）120页.doc次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
DBJ51／T 027-2014标准下载按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.46×104 / 1.69×104=1.5N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大挠度计算值 ν=0.037mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.59mm，满足要求！
11.6.4、梁侧模板支撑的计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 1.809/0.450= 4.020kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×3.5×8.5×8.5/6 = 84.29cm3；
I = 2×3.5×8.5×8.5×8.5/12 = 358.24cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.081 kN·m，最大支座反力 R= 1.990 kN，最大变形 ν= 0.035 mm
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.14×104/8.43×104 = 1 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.035mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.99kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.257 kN·m，最大支座反力 R= 5.217 kN，最大变形 ν= 0.110 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.57×105/8.99×103 = 28.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =28.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.110 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.11mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
11.6.5、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×15×15/6 = 3.00×104mm3；
I = 800×15×15×15/12 = 2.25×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.50]×0.80×0.90=16.956kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+1.50)×0.80×0.90=3.528kN/m；
q=16.956+3.528=20.484kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×16.956×1702+0.117×3.528×1702=6.09×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×16.956×0.17+0.45×3.528×0.17=1.423kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.956×0.17+1.2×3.528×0.17=3.89kN
σ =Mmax/W=6.09×104/3.00×104=2N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大允许挠度值:[ν] =170.00/250 = 0.680mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.956×1704/(100×6000×2.25×105)=0.071mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.071mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.68mm，满足要求！
11.6.6、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3.89/0.8=4.863kN/m
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=3.5×8.5×8.5/6 = 42.15 cm3；
I=3.5×8.5×8.5×8.5/12 = 179.12 cm4；
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×4.863×0.82 = 0.311 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.311×106/42145.8 = 7.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×4.863×0.8 = 2.334 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2.334×1000/(2×35×85) = 1.177 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.177 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×4.863×8004 /(100×9000×179.12×104)=0.837mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.837 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！
3）支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=1.423kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=3.890kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
N1=N4=1.758 kN；
N2=N3=8.481 kN；
最大弯矩 Mmax=0.331 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.249 mm；
最大应力 σ=0.331×106/4490=73.7 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 73.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
11.6.7、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
11.6.8、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.481 kN；
R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
11.6.9、立杆的稳定性计算
σ = N/(φA)≤[f]
1）梁两侧立杆稳定性验算
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.758 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.35=1.294 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N =N1+N2+N3+N4=1.758+1.294+2.143+1.911=7.106 kN；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7106.391/(0.205×424) = 81.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 81.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
横向钢管的最大支座反力：N1 =8.481 kN ；
N =N1+N2 =8.481+1.177=9.658 kN ；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9658.023/(0.205×424) = 111.1 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 111.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；
lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 9658.023/(0.412×424) = 55.3 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 55.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
11.6.10、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1）模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3）整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
a.最好在立杆顶部设置支托板武汉海绵城市建设技术标准图集（武汉市城乡建设局等四局委2019年2月），其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施DB33／T 1125-2016标准下载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。