施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

房地产高层住宅工程外脚手架施工方案专家论证.doc

σ = Mmax/(φbWx)=0.277×106/(0.853×141×103)=2.306N/mm2≤[f]=215N/mm2

七、锚固段与楼板连接的计算

北京市建设工程工期定额(2018年)（京建发[2018]569号 北京市住房和城乡建设委员会2018年12月） 1、压环钢筋验算如下

压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。

2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算

由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算

3、边梁配筋及抗剪验算

梁自重：q1＝Gk×h1×b=25×0.55×0.2=2.75kN/m

板自重：q2＝Gk×h2×l0/2=25×0.1×3.5/2=4.375kN/m

均布荷载设计值：q =1.2×(q1+q2)+1.4×Qk×(b+l0/2)= 1.2×(2.75+4.375)+1.4×2×(0.2+3.5/2)=14.01kN/m

集中荷载设计值N2=R2=1.075kN

计算简图如下：

1)、边梁配筋验算

弯矩图一(kN·m)

弯矩图二(kN·m)

边梁弯矩值为：Mmax =max(M1,M2)=77.882kN·m

As≤[As]=nπ(d/2)2=2×3.14×(22/2)2=760.265mm2

2)、边梁抗剪验算

剪力图一(kN)

剪力图二(kN)

锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax =max(V1,V2)=48.424kN

Vmax=48.424kN≤[V]=205.566kN

第九节 悬挑脚手架阳角型钢计算书

脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;

型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;

立杆横向间距或排距La(m)：0.80;

内排架距离墙长度a(m)：0.15;

阳角型钢长度L(m)：1.65;

点M到Q点的距离D1(m): 3.00;

支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.55;

O点到Q点的距离D2(m)：0.20;

型钢型号：16号工字钢;

钢丝绳规格型号：6×37;

水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。

阳角型钢示意图

阳角型钢计算简图

脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;

阳角型钢支撑梁剪力图（kN）)

阳角型钢支撑梁弯矩图（kN·m）)

阳角型钢支撑梁变形图(mm)

型钢支点的支撑力为RA=8.279kN;

型钢固接处的支撑力为RB=11.718kN;

型钢最大弯矩 Mmax=2.738kN·m;

图中距离|MP|= (3.000×3.000+0.200×0.200+1.550×1.550)1/2=3.383m

图中角度

图中角度

每根钢丝绳的拉力 T=8.279/2/sin(62.4830)=4.668kN

水平型钢的轴向力 N=2×4.668×cos(62.4830)×cos(7.3520)=4.274kN

型钢最大应力计算值 σ= M/1.05W+N/A=2.738×106/(1.05×141×103)+4.274×103/(26.1×102)=20.131N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ= 20.131N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下:

σ = M/φbWx ≤ [f]

经过计算得到最大应力 σ = 2.738×106 /( 0.929×141×103)= 20.903 N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ = 20.903N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为4.668kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

[Fg] = αFg/K

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取4.668kN，α=0.82,K=6，得到：d=8.3mm。

选择6×37钢丝绳,最小直径必须大于9mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

σ = N/A ≤ [f]

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算;

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2×T /[f]/π）0.5 =(2×4.668×103/50/3.142) 1/2 =8mm；

4、型钢与建筑物连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

σ = N/A f = F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft

经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =4.274×103/(26.100×102)=1.638N/mm2；

焊缝剪应力f = F/A =11.718×103/(26.100×102)=4.49N/mm2；

对接焊缝的折算应力(1.638×1.638+3×4.49×4.49)0.5=7.947N/mm2；

对接焊缝的正应力σ=1.638 N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000 N/mm2，满足要求；

对接焊缝的剪应力f =4.490 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；

对接焊缝的折算应力7.947 N/mm2小于1.1×ft =203.500 N/mm2，满足要求！

第十节 型钢悬挑卸料平台计算书

面板受力简图如下：

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m

q静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/m

q活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.14kN/m

Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.92+0.117×7.14×0.92=0.715kN·m

σ=Mmax/ W=0.715×106/(37.5×103)=19.055N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.9+1.2×0.1656=3.896kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.9+0.1656=2.317kN/m

p2=Pk=5kN

σ=Mmax/(γxWX)=6.601×106/(1.05×102×103)=61.636N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.896×2.3/2=4.48kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=2.317×2.3/2=2.664kN

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN

R1=4.48kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m

p2=Pk/2=2.5kN

R2=2.664kN

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R外=10.815kN

Mmax=8.272kN·m

N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 10.815/(5.900/3.500)=6.415kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=8.272×106/(1.05×141.000×103)+6.415×103/(26.10×102)=58.334 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

变形图(mm)

νmax=2.423mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+100)/250.00=14.400mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R外=10.815kN

如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R内=17.719kN

Mmax=6.003kN·m

N=R内/tanα=R内/(h2/a2)= 17.719/(2.950/2.300)=13.815kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=6.003×106/(1.05×141.000×103)+13.815×103/(26.10×102)=45.837 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

变形图(mm)

νmax=1.466mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(2300.00+100)/250.000=9.600mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R外=17.719kN

T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.815/0.860,17.719/0.789]=22.468kN

[Fg]=aFg/K=0.820×167.500/6.000=22.892kN>T外=22.468kN

钢丝绳强度满足要求！

σ=T/(2A)=22.468×103/[2×3.14×(18/2)2]=44.168 N/mm2 < [f]= 65N/mm2

拉环强度满足要求！

1、图1：8#楼悬挑外架平面布置图

2、图2：8#楼4层~19层悬挑外架剖面示意图

3、图3：8#楼19层~屋面层悬挑外架剖面示意图

4、图4：8#楼4层~19层多排悬挑外架剖面示意图

5、图5：8#楼19层~屋面层多排悬挑外架剖面示意图

6、图6：外脚手架立面示意图

7、图7：悬挑钢梁示意图

JCT2365-2016 人造石荒料成型机8、图8：钢丝绳卸荷大样图

9、图9：外脚手架转角处工字钢布置及缷荷示意图

10、图10：连墙件大样图

11、图11：外脚手架与踢脚板构造图

12、图12：人货梯卸料平台搭设示意图

JTG／T 3334-2018标准下载13、图13：双层防护棚示意图

14、图14：型钢悬挑卸料平台示意图

15、图15：8#楼型钢悬挑外架沉降观测点平面布置图