施工组织设计下载简介
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恒大御景模板工程施工方案(69P).docV1=0.5q1L=0.5×1.345×1.2=0.807kN
V2=0.5q2L+0.5p=0.5×0.065×1.2+0.5×3.15=1.614kN
V3=max[q1L1南京市关于进一步推进装配式建筑发展实施意见(宁政办发2017年143号),q2L1+p]=max[1.345×0.1,0.065×0.1+3.15]=3.156kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[0.807,1.614,3.156]=3.156kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×50×100)=0.947N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2=0.662kN/m
挠度,跨中νmax=5qL4/(384EI)=5×0.662×12004/(384×9350×416.67×104)=0.459mm≤[ν]=L/250=1200/250=4.8mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=0.662×1004/(8×9350×416.67×104)=0mm≤[ν]=2×l1/250=2×100/250=0.8mm
1、小梁最大支座反力计算
q1=0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2=1.137kN/m
q2=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2=0.702kN/m
承载能力极限状态
按简支梁,Rmax=0.5q1L=0.5×1.137×1.2=0.682kN
按悬臂梁,R1=1.137×0.1=0.114kN
R=max[Rmax,R1]=0.682kN;
正常使用极限状态
按简支梁,R'max=0.5q2L=0.5×0.702×1.2=0.421kN
按悬臂梁,R'1=q2l1=0.702×0.1=0.07kN
R=max[R'max,R'1]=0.421kN;
计算简图如下:
主梁计算简图一
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.45×106/4120=109.28N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
τmax=2Vmax/A=2×1.967×1000/384=10.242N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=1.140mm≤[ν]=1200/250=4.8mm
悬挑段νmax=0.515mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=2.807kN,R2=4.354kN,R3=4.354kN,R4=2.807kN
按上节计算可知,可调托座受力N=4.354kN≤[N]=30kN
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
q1=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2 = 0.985kN/m
同上四~六步计算过程,可得:
R1=2.433kN,R2=3.773kN,R3=3.773kN,R4=2.433kN
λ=l0/i=1500.000/16=93.75
查表得,φ1=0.641
不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[2.433,3.773,3.773,2.433]+0.9×1.2×0.15×3=4.259kN
f=N/(φ1A)=4.259×103/(0.641×384)=17.303N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Mw=0.9×γQφcωk×la×h2/10=0.9×1.4×0.9×0.064×1.2×1.52/10=0.02kN·m
Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[2.433,3.773,3.773,2.433]+0.9×1.2×0.15×3+0.02/1.2=4.275kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W=4.275×103/(0.641×384)+0.02×106/4120=22.222N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=3/5=0.6≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算 !
十、立柱支承面承载力验算
F1=N=4.275kN
1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=4.275kN
2、局部受压承载力计算
可得:fc=6.902N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=4.275kN
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×3]=min[29.87,72]=29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2
墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.6m,W=bh2/6=600×182/6=32400mm3,I=bh3/12=600×183/12=291600mm4
q=bS承=0.6×38.056=22.834kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax=0.257kN·m
σ=Mmax/W=0.257×106/32400=7.928N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
q=bS正=0.6×29.87=17.922kN/m
面板变形图(mm)
ν=0.646mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
q=bS承=0.325×38.056=12.368kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax=0.557kN·m
σ=Mmax/W=0.557×106/83330=6.679N/mm2≤[f]=16.2N/mm2
q=bS正=0.325×29.87=9.708kN/m
小梁变形图(mm)
ν=0.462mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
3、支座反力计算
R1=6.616kN,R2=...R19=7.217kN,R20=7.818kN
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.827kN·m
σ=Mmax/W=0.827×106/4120=200.728N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁变形图(mm)
ν=0.786mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
对拉螺栓横向验算间距m=max[500,500/2+250]=500mm
对拉螺栓竖向验算间距n=max[600,600/2+300]=600mm
N=0.95mnS承=0.95×0.5×0.6×38.056=10.846kN≤Ntb=17.8kN
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4]=min[29.87,96]=29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2
最不利受力状态如下图,按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1=1.35bG4k=1.35×0.6×29.87=24.195kN/m
活载线荷载q2=1.4×0.7bQ3k=1.4×0.7×0.6×2=1.176kN/m
σ=Mmax/W=0.24×106/(1/6×600×152)=10.659N/mm2≤[f]=14.74N/mm2
作用线荷载q=bS正=0.6×29.87=17.922kN/m
ν=0.521ql4/(100EI)=0.521×17.922×2754/(100×8925×(1/12×600×153))=0.355mm≤[ν]=l/400=275/400=0.688mm
小梁上作用线荷载q=bS承=0.275×38.056=10.465 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.353kN·m
σ=Mmax/W=0.353×106/83.33×103=4.233N/mm2≤[f]=13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax=3.445kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.445×1000/(2×50×100)=1.033N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q=bS正=0.275×29.87=8.214 kN/m
小梁变形图(mm)
ν=0.125mm≤[ν]=1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=6.667
正常使用极限状态
Rmax=5.233
(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax=6.667kN
P=Rmax/2=3.333kN
正常使用极限状态:
R’max=5.233kN
P’=R’max/2=2.616kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1=0.841kN·m,N1=3.334kN
承载能力极限状态
Rmax=6.667kN
P=Rmax/2=3.333kN
正常使用极限状态:
R’max=5.233kN
P’=R’max/2=2.616kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2=0.841kN·m,N2=3.334kN
M/Wn=0.841×106/(4.49×103)=187.321N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
贵州省民用建筑施工图设计文件绿色审查技术要点(试行)(贵州省住建厅2018年7月) 长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1=1.663mm≤[ν]=l/400=1.95mm
ν2=1.663mm≤[ν]=l/400=1.95mm
N=3.334×2=6.667kN≤Ntb=17.8kN
N=3.334×2=6.667kN≤26kN
DB51/T 2407-2017 自然保护区信息化建设规范.pdf3#楼标准层快拆体系布置图