施工组织设计下载简介
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长沙格力模板及支架专项施工方案2021.11.28.doc立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.919/(0.9×0.15)＝125.328kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa
12.6 梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书（300*950）
设计简图如下：
取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3DB31／T 1198-2019标准下载，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.7×2.5]×1＝35.289kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝32.839kN/m
q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2.5×1＝2.45kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.95)]×1＝24.325kN/m
计算简图如下：
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×35.289×0.152＝0.099kN·m
σ＝Mmax/W＝0.099×106/37500＝2.647N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×24.325×1504/(100×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×32.839×0.15+0.437×2.45×0.15＝2.008kN
R2=1.25q1L=1.25×35.289×0.15＝6.617kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×24.325×0.15＝1.368kN
R2'=1.25q2L=1.25×24.325×0.15＝4.561kN
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.008/1＝2.008kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.617]/1= 6.617kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.008/1＝2.008kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.008+0.041+0.473+1.745=4.265kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.617+0.041=6.657kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.008+0.041+0.473+1.745=4.265kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.265,6.657,4.265]=6.657kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.368/1＝1.368kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.561]/1= 4.561kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.368/1＝1.368kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.368+0.03+0.35+1.016=2.765kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.561+0.03=4.591kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.368+0.03+0.35+1.016=2.765kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.765,4.591,2.765]=4.591kN/m
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×6.657×0.92，0.5×6.657×0.22]＝0.539kN·m
σ=Mmax/W=0.539×106/64000=8.425N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×6.657×0.9，6.657×0.2]＝3.595kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.595×1000/(2×60×80)＝1.123N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×4.591×9004/(100×9350×256×104)＝0.852mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝4.591×2004/(8×9350×256×104)＝0.038mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×6.657×0.9,0.4×6.657×0.9+6.657×0.2]=6.59kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.222kN,R2=6.59kN,R3=4.222kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×4.591×0.9,0.4×4.591×0.9+4.591×0.2]=4.545kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.737kN,R2'=4.545kN,R3'=2.737kN
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.211×106/4120=51.223N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.158kN
τmax=2Vmax/A=2×2.158×1000/384＝11.242N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.045mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.375kN，R2=8.271kN，R3=0.375kN
立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.375/0.6=0.624kN，P2=8.271/0.6=13.785kN，P3=0.375/0.6=0.624kN
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.375,0.375]＝0.375kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2]＝13.785kN≤[N]=30kN
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,1200+2×0.7×207)=2160mm
λ=hmax/i=2160/16=135≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.371
P1＝0.624kN，P2＝13.785kN，P3＝0.624kN
梁两侧立杆承受楼板荷载：
fd＝Nd/(φA)＝14.362×103/(0.371×384)＝100.811N/mm2≤[f]＝205N/mm2
H/B=3.8/14.8=0.257≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立杆地基基础计算
立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.362/(0.9×0.15)＝106.385kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa
12.7 梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书（200*1000）
荷载系数参数表：
设计简图如下：
取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2.5]×1＝37.71kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m
计算简图如下：
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×37.71×0.22＝0.189kN·m
σ＝Mmax/W＝0.189×106/37500＝5.028N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×25.6×2004/(384×10000×281250)＝0.19mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1L=0.5×37.71×0.2＝3.771kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R2'=0.5q2L=0.5×25.6×0.2＝2.56kN
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.771/1＝3.771kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.771/1＝3.771kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.771+0.027+0.574+1.559=5.931kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.771+0.027+0.574+1.559=5.931kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[5.931,5.931]=5.931kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.56/1＝2.56kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.56/1＝2.56kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.56+0.02+0.425+0.746=3.751kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.56+0.02+0.425+0.746=3.751kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[3.751,3.751]=3.751kN/m
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5.931×1.22，0.5×5.931×0.22]＝0.854kN·m
σ=Mmax/W=0.854×106/64000=13.345N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×5.931×1.2，5.931×0.2]＝4.27kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.27×1000/(2×60×80)＝1.334N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.751×12004/(100×9350×256×104)＝2.2mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝3.751×2004/(8×9350×256×104)＝0.031mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5.931×1.2,0.4×5.931×1.2+5.931×0.2]=7.829kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=7.829kN,R2=7.829kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.751×1.2,0.4×3.751×1.2+3.751×0.2]=4.951kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.951kN,R2'=4.951kN
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.541×106/4120=131.297N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝7.293kN
τmax=2Vmax/A=2×7.293×1000/384＝37.985N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.075mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.536kN，R2=14.586kN，R3=0.536kN
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.536,0.536]＝0.536kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝14.586kN≤[N]=30kN
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.11×1200,1200+2×0.7×307)=1629.8mm
λ=hmax/i=1629.8/16=101.862≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.58
R1＝0.536kN，R2＝14.586kN，R3＝0.536kN
GB6722-2014标准下载 梁两侧立杆承受楼板荷载：
fd＝Nd/(φA)＝14.961×103/(0.58×384)＝67.173N/mm2≤[f]＝205N/mm2
H/B=2.85/13.8=0.207≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立杆地基基础计算
GB50843-2013标准下载 立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.961/(0.9×0.15)＝110.82kPa≤γufak＝1.254×150 =188.1kPa