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融创临江府（二标段）地下室模板施工方案(2021.3.16).docB点弯矩： MB =MBC固 +MBA固 =0.6×0.273+0.4×0.084=0.197KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.197×1000000/（2×4119）＝21.5N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
高速公路工程质量安全综合检查实施细则检测组（2020年版）BC段中点（1／２处）挠度ｗ
==0.017mm＜=2.33mm,挠度满足要求。
1.5.1梁底立杆稳定性
梁底立杆向上支撑力（边支座反力RB ） = 1.35×（2.751+1.39） + 1.4×0.7 ×（0.191+0.096）+0.253 = 6.125KN
顶部立杆计算长度l01＝kμ1（h+2a）＝1.155×1.241×（1500+2×500）＝3583mm
非顶部立杆计算长度l02＝kμ2h＝1.155×1.933×1500＝3349mm
取立杆计算长度l0＝3583mm
立杆稳定性计算长细比λ＝l0/i＝3583/16.04＝223，φ＝0.146
立杆稳定性计算：6.125×1000/(0.146×384)＝109.3N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求(该稳定性计算在上述附加系数k＝1.155中已考虑结构重要性系数0.9,故轴向力设计值Nmax不乘以结构重要性系数0.9)。
1.5.2梁侧立杆稳定性、扣件抗滑承载力
梁侧立杆承受的力 N＝0.253KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求。
1、梁模板及支架（400mm×1400mm梁）
底模计算跨度为200mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×1×1+24×1×1×1.4+1.5×1×1×1.4＝35.79KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×1×1＝2.5KN/m；
a. M＝1.35×0.1×35.79×0.22+1.4×0.7×0.119×2.5×0.22＝0.205KN·m
b. M＝1.2×0.1×35.79×0.22+1.4×0.119×2.5×0.22＝0.188KN·m。
取Mmax=0.205KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.205×1000000/37500＝4.92N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×35.79×0.2+1.4×0.7×0.617×2.5×0.2＝6.10KN
b. V＝1.2×0.6×35.79×0.2+1.4×0.617×2.5×0.2＝5.59KN
取Vmax = 6.10KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×6.10×1000/（2×1000×15）＝0.549N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.23mm＜＝0.8mm，挠度满足要求。
内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝35.79×0.20+0.0224＝7.18KN/m，活荷载标准值2.5×0.20＝0.5KN/m。
a. M＝1.35×0.1×7.18×0.52+1.4×0.7×0.119×0.5×0.52＝0.257KN·m
b. M＝1.2×0.1×7.18×0.52+1.4×0.119×0.5×0.52＝0.236KN·m
取Mmax=0.257KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.257×1000000/42667＝5.42N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×7.18×0.5+1.4×0.7×0.617×0.5×0.5＝3.06KN
b. V＝1.2×0.6×7.18×0.5+1.4×0.617×0.5×0.5＝2.80KN
取Vmax =3.06KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×3.06×1000/（2×40×80）＝1.29N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.198mm＜＝2mm，挠度满足要求。
小横杆按三跨连续梁计算，计算跨度300mm，先用位移法计算下列三跨连续梁内力，简图如下：
记B点转角为θ，转动方向为顺时针，由对称性知，C点转角亦为θ，但转动方向为逆时针。各跨线刚度i均相同，i=。
结点B弯矩合力为0，建立方程：
于是得B点弯矩： MB = MBA固 + 3iθ= MBC固 + MBA固
C点弯矩： MC = MB = MBC固 + MBA固
边支座反力RA = RD =
中间支座反力RB = RC =0.5P1 + P2 – RA
BC段中点（1／２处）挠度ｗ＝
采用上述公式，小横杆计算如下，计算简图：
小横杆恒荷载标准值Gｋ1＝0.20×0.5×1.4×（24+1.5）+0.0224×0.5+0.03×0.20×2＝3.593KN, Gｋ2＝0.10×0.5×1.4×（24+1.5）+ 0.0224×0.5+0.03×0.2×2＝1.81KN,
小横杆活荷载标准值Qk1＝0.20×0.5×2.5＝0.25KN, Qk2＝0.10×0.5×2.5＝0.125KN。
MBA固== 0.098KN·m
MBC固 == 0.191KN·m
B点弯矩： MB =MBC固 +MBA固 =0.6×0.191+0.4×0.098= 0.154KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.154×1000000/（2×4119）＝16.82N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
BC段中点（1／２处）挠度ｗ
==0.007mm＜=2mm,挠度满足要求。
1.5.1梁底立杆稳定性
梁底立杆向上支撑力（边支座反力RB ） = 1.35×（0.5×3.593+1.81） + 1.4×0.7 ×（0.5×0.25+0.125）+ 0.086 = 5.20KN
顶部立杆计算长度l01＝kμ1（h+2a）＝1.155×1.241×（1500+2×500）＝3583mm
非顶部立杆计算长度l02＝kμ2h＝1.155×1.933×1500＝3349mm
取立杆计算长度l0＝3583mm
立杆稳定性计算长细比λ＝l0/i＝3583/16.04＝223，φ＝0.146
立杆稳定性计算：5.20×1000/(0.146×384)＝92.8N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求(该稳定性计算在上述附加系数k＝1.155中已考虑结构重要性系数0.9,故轴向力设计值Nmax不乘以结构重要性系数0.9)。
1.5.2梁侧立杆稳定性、扣件抗滑承载力
从上面计算可知，立杆稳定性满足要求。
梁侧立杆承受的力 N＝0.086KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求。
1、梁模板及支架（350mm×1250mm梁）
底模计算跨度为175mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×1×1+24×1×1×1.4+1.5×1×1×1.25＝31.965KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×1×1＝2.5KN/m；
a. M＝1.35×0.1×31.965×0.1752+1.4×0.7×0.119×2.5×0.1752＝0.141KN·m
b. M＝1.2×0.1×31.965×0.1752+1.4×0.119×2.5×0.1752＝0.130KN·m。
取Mmax=0.141KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.141×1000000/37500＝3.384N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×31.965×0.175+1.4×0.7×0.617×2.5×0.175＝4.8KN
b. V＝1.2×0.6×31.965×0.175+1.4×0.617×2.5×0.175＝4.41KN
取Vmax = 4.8KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×4.8×1000/（2×1000×15）＝0.432N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.12mm＜＝0.7mm，挠度满足要求。
内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝31.965×0.175+0.0224＝5.62KN/m，活荷载标准值2.5×0.175＝0.438KN/m。
a. M＝1.35×0.1×5.62×0.52+1.4×0.7×0.119×0.438×0.52＝0.202KN·m
b. M＝1.2×0.1×5.62×0.52+1.4×0.119×0.438×0.52＝0.187KN·m
取Mmax=0.202KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.202×1000000/42667＝4.26N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×5.62×0.5+1.4×0.7×0.617×0.438×0.5＝2.41KN
b. V＝1.2×0.6×5.62×0.5+1.4×0.617×0.438×0.5＝2.21KN
取Vmax =2.41KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×2.41×1000/（2×40×80）＝1.29N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.155mm＜＝2mm，挠度满足要求。
小横杆按三跨连续梁计算，计算跨度500mm，简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gｋ1＝0.175×0.5×1.25×（24+1.5）+0.0224×0.5＝2.80KN,
Gｋ2＝0.5×2.8＝1.40KN,
小横杆恒荷载标准值Gｋ1＝0.15×0.5×1.8×（24+1.5）+0.0224×0.5＝3.45KN,
Gｋ2＝0.5×3.45＝1.725KN,
小横杆活荷载标准值Qk1＝0.175×0.5×2.5＝0.219KN, Qk2＝0.5×0.219＝0.109KN。
最大弯矩在B点，弯矩MB
MB==0.187KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.187×1000000/(2×4119)＝20.4N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
A点反力标准值VAk==0.245KN
BC段d点挠度Wd==0.03mm＜=3.33mm,挠度满足要求。
梁底立杆向上支撑力（边支座反力RB ） = 2×（1.35×2.80+1.4×0.7×0.219）=7.989KN
顶部立杆计算长度l01＝kμ1（h+2a）＝1.155×1.241×（1500+2×500）＝3583mm
非顶部立杆计算长度l02＝kμ2h＝1.155×1.933×1500＝3349mm
取立杆计算长度l0＝3583mm
立杆稳定性计算长细比λ＝l0/i＝3583/16.04＝223，φ＝0.146
立杆稳定性计算：7.989×1000/(0.146×384)＝142.5N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
9、梁模板及支架（300mm×1800mm）
底模计算跨度为150mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×1×1+（24+1.5）×1×1×1.8＝45.99KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×1×1＝2.5KN/m；
a. M＝1.35×0.1×45.99×0.152+1.4×0.7×0.119×2.5×0.152＝0.146KN·m
b. M＝1.2×0.1×45.99×0.152+1.4×0.119×2.5×0.152＝0.134KN·m。
取Mmax=0.146KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.146×1000000/37500＝3.504N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×45.99×0.15+1.4×0.7×0.617×2.5×0.15＝5.81KN
b. V＝1.2×0.6×45.99×0.15+1.4×0.617×2.5×0.15＝5.29KN
取Vmax =5.81KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×5.81×1000/（2×1000×15）＝0.52N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.09mm＜＝0.6mm，挠度满足要求。
内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝45.99×0.15+0.0224＝6.92KN/m，活荷载标准值2.5×0.15＝0.375KN/m。
a. M＝1.35×0.1×6.92×0.52+1.4×0.7×0.119×0.375×0.52＝0.244KN·m
b. M＝1.2×0.1×6.92×0.52+1.4×0.119×0.375×0.52＝0.223KN·m
取Mmax=0.244KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.244×1000000/42667＝5.15N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×6.92×0.5+1.4×0.7×0.617×0.375×0.5＝2.92KN
b. V＝1.2×0.6×6.92×0.5+1.4×0.617×0.375×0.5＝2.65KN
取Vmax =2.92KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×2.92×1000/（2×40×80）＝1.23N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.19mm＜＝2mm，挠度满足要求。
小横杆按三跨连续梁计算，计算跨度500mm，简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gｋ1＝0.15×0.5×1.8×（24+1.5）+0.0224×0.5＝3.45KN,
Gｋ2＝0.5×3.45＝1.725KN,
小横杆活荷载标准值Qk1＝0.15×0.5×2.5＝0.188KN, Qk2＝0.5×0.188＝0.094KN。
最大弯矩在B点，弯矩MB
MB==0.216KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.216×1000000/(2×4119)＝23.6N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
A点反力标准值VAk==0.221KN
BC段d点挠度Wd==0.023mm＜=3.33mm,挠度满足要求。
梁底立杆向上支撑力（边支座反力RB ） = 2×（1.35×3.45+1.4×0.7×0.188）=9.683KN
顶部立杆计算长度l01＝kμ1（h+2a）＝1.155×1.241×（1500+2×500）＝3583mm
非顶部立杆计算长度l02＝kμ2h＝1.155×1.933×1500＝3349mm
取立杆计算长度l0＝3583mm
立杆稳定性计算长细比λ＝l0/i＝3583/16.04＝223，φ＝0.146
立杆稳定性计算：9.683×1000/(0.146×384)＝172.7N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
10、梁模板及支架（250mm×2250mm）
底模计算跨度为125mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×1×1+（24+1.5）×1×1×2.25＝57.465KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×1×1＝2.5KN/m；
a. M＝1.35×0.1×57.465×0.1252+1.4×0.7×0.119×2.5×0.1252＝0.126KN·m
b. M＝1.2×0.1×57.465×0.1252+1.4×0.119×2.5×0.1252＝0.114KN·m。
取Mmax=0.126KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.126×1000000/37500＝3.02N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×57.465×0.125+1.4×0.7×0.617×2.5×0.125＝6.01KN
b. V＝6.01KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×6.01×1000/（2×1000×15）＝0.54N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.09mm＜＝0.5mm，挠度满足要求。
内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝57.465×0.125+0.0224＝7.21KN/m，活荷载标准值2.5×0.125＝0.313KN/m。
a. M＝1.35×0.1×7.21×0.52+1.4×0.7×0.119×0.313×0.52＝0.252KN·m
b. M＝1.2×0.1×7.21×0.52+1.4×0.119×0.313×0.52＝0.229KN·m
取Mmax=0.252KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.252×1000000/42667＝5.32N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×7.21×0.5+1.4×0.7×0.617×0.313×0.5＝3.01KN
b. V＝1.2×0.6×7.21×0.5+1.4×0.617×0.313×0.5＝2.73KN
取Vmax =3.01KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×3.01×1000/（2×40×80）＝1.269N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.199mm＜＝2mm，挠度满足要求。
小横杆按三跨连续梁计算，计算跨度500mm，简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gｋ1＝0.125×0.5×2.25×（24+1.5）+0.0224×0.5＝3.6KN,
Gｋ2＝0.5×3.6＝1.80KN,
小横杆活荷载标准值Qk1＝0.125×0.5×2.5＝0.156KN, Qk2＝0.5×0.156＝0.078KN。
最大弯矩在B点，弯矩MB
MB==0.206KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.206×1000000/(2×4119)＝22.5N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
A点反力标准值VAk==0.155KN（挠度计算只考虑恒荷载标准值）
BC段d点挠度Wd==0.02mm＜=3.33mm,挠度满足要求。
梁底立杆向上支撑力设计值 = 2×（1.35×3.60+1.4×0.7×0.156）=10.026KN
顶部立杆计算长度l01＝kμ1（h+2a）＝1.155×1.241×（1500+2×500）＝3583mm
非顶部立杆计算长度l02＝kμ2h＝1.155×1.933×1500＝3349mm
取立杆计算长度l0＝3583mm
立杆稳定性计算长细比λ＝l0/i＝3583/16.04＝223，φ＝0.146
立杆稳定性计算：10.026×1000/(0.146×384)＝178.8N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
梁模板及支架（200mm×650mm）
从上面截面400mm×1400mm的梁计算明显看出，截面200mm×650mm梁底模板的抗弯强度、抗剪强度、挠度均满足施工要求。外楞的抗弯强度、抗剪强度、挠度亦满足施工要求（计算略），现对200mm×650mm梁底内楞抗弯强度、抗剪强度、挠度，小横杆抗弯强度、挠度和立杆的稳定性进行计算，计算如下：
内楞计算跨度1000mm,也即小横杆（外楞）间距1000mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝[0.09×1×1+（24+1.5）×1×1×0.65]×0.10+0.0224＝1.69KN/m，活荷载标准值qk=2.5×1×1×0.10＝0.025KN/m。
a. M＝1.35×0.1×1.69×12+1.4×0.7×0.119×0.025×12＝0.23KN·m
b. M＝1.2×0.1×1.69×12+1.4×0.119×0.025×12＝0.21KN·m
取Mmax=0.23KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.23×1000000/42667＝4.85N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a. V＝1.35×0.6×1.69×1+1.4×0.7×0.617×0.025×1＝1.38KN
b. V＝1.2×0.6×1.69×1+1.4×0.617×0.025×1＝1.24KN
取Vmax =1.38KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×1.38×1000/（2×40×80）＝0.58N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.74mm＜＝4mm，挠度满足要求。
小横杆按三跨连续梁计算，计算跨度500mm，简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gｋ＝0.100×1.0×0.65×（24+1.5）+0.0224×1.0＝1.68KN,
小横杆活荷载标准值Qk＝0.100×1.0×2.5＝0.25KN。
最大弯矩在B点，弯矩MB
中建一局施工组织设计及施工方案管理办法（38P）MB==0.18KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.18×1000000/(2×4119)＝22.5N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
A点反力标准值VAk==0.09KN（挠度计算只考虑恒荷载标准值）
BC段d点挠度Wd==0.004mm＜=3.33mm,挠度满足要求。
梁底立杆承受的上部传来的施工荷载设计值 = =4.745KNYB 9258-97《建筑基坑工程技术规范》，立杆稳定性计算：4.745×1000/(0.146×384)＝84.6N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。