施工组织设计下载简介

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跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案.doc

f＝ql4/(150EI)＝9.40*2004/(150*6*103*8.33*104)

＝0.20mm＜[f0]＝200/400＝0.5mm 合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为80 mm *80mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：q1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*(2.5+2.0+2.0))*0.2=11.2kN/m

JGT124-2017 建筑门窗五金件 传动机构用执手Mmax＝q1l2/10＝11.2*0.62/10＝0.404KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.404*106/8.53*104＝4.7MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

=1.7MPa＞[τ]=1.4 MPa

不符合要求，因此需把横向方木间距由20cm减为15cm。

=1.2MPa＜[τ]=1.4 MPa 满足要求。

荷载: q=1.2*(35.6+3.56) *0.2*0.6 = 5.64kN/m

f＝ql4/(150EI)＝5.64*6004/(150*10*103*3.41*106)

＝0.14mm＜[f0]＝600/400＝1. 5mm 合格

纵向方木规格为8*12cm，立杆横向间距为80cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为80cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=11.2*0.6=6.72kN

按最大正应力布载模式计算：（如图）

支座反力 R＝(6.72*4)/2=13.44KN

σmax＝Mmax /W＝2.69*106/1.92*105＝12.9MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

刚度：实际只需验算第一次浇筑砼时的刚度即可。

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)＝（25.79*0.9/1.4）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)

＝1.54mm＜[f0]＝800/400＝2.0mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.8米计算）：

P1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.6*0.8 +0.09*0.8=27.0kN

安全起见满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7*0.033=0.23 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=27.0+0.23=27.23 kN

横杆步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，

故立杆计算长度为：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。

长细比λ=l0/i=2120/15.9=141

查表知折减系数φ=0.34，则：

σ＝N/φA=27.23×1000/(424×0.34)=188.9MPa＜ [σ]=205MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

侧模采用δ＝18 mm的木胶板,横向背带采用间距0.2米的8*8cm方木,竖向带采用间距0.6米的8*12cm方木。

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；

β1—外加剂影响修正系数取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；

v—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2

有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09

振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m

此水平力较腹板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行验算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

5.4剪刀撑按规范要求设置即可，不需验算。

剪刀撑按纵、横向各5米设置一道，每道需连续布设。

主梁跨中预拱度值按设计要求留设1cm。

为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。

预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋 (梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。

七、钢管脚手架施工方案

平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理验查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载预压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载预压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。

7.2搭设顺序及搭设方法

1）在混凝土脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的位置放置8cm×8cm×5mm钢板。

2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

3）架体与柱墩身拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。

1)立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

3）对接扣件的开口应朝上或朝内；

4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；

5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；

6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

7）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的 距离不大于纵距的三分之一；

8）大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250且不大于50mm。

9）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

10）扣件安装应符合下列规定：

a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。

11)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；

2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；

5）脚手架使用中应定期验查下列项目：

b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；

c安全防护措施是否符合要求；

1) 拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；

3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

5）拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

1）禁止任意改变构架结构及其尺寸；

2）禁止架体倾斜或连接点松驰；

3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；

6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；

7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

8）不得在架上搬运重物；

9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；

10）脚手架长期搁置以后未作验查的情况下不得重新使用；

11）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

13）脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；

14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。

7.7钢管脚手架的防电、避雷措施

1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

2）钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

7.8钢管脚手架的维护与管理

1）钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。

2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。

3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。

4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。

5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。

6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体验，合格者方可持证上岗。

7）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

八、跨衡阳大道现浇箱梁支架预留门洞施工

衡枣高速互通立交K0+218.333跨线桥现浇箱梁主线上跨衡阳大道。由于衡阳大道是衡阳连接常宁的一条交通要道，也是衡阳与衡枣高速主要连接公路，车流量大，因此在衡枣高速互通立交K0+218.333跨线桥现浇箱梁施工期间必需保证道路的安全畅通，我项目部计划采取如此施工方案。

根据现场实际情况及衡阳大道行车要求，在目前衡阳大道机动车双向4车道的情况下在施工路段改成双向2车道，在箱梁支架搭设时在上下行车道分别预留1个门洞，门洞净宽5m，净高不小于4.5m，施工时设立醒目标志，对过往车辆进行导流限速通行，门洞支墩根蒂根基接纳C25砼条形根蒂根基，根蒂根基宽100cm，高80cm，长2200cm。门洞上搭设防护网，以防物体坠落伤人。

8.1关于支架预留门洞结构验算

衡阳大道中部支撑采用φ500钢管桩作立柱，上部用双I40b工字钢搭设平台, 钢管桩底部和顶部采用2cm钢板连接，加强受力面积，再采用120mm槽钢水平支撑和斜撑连接；纵向采用I40b工字钢。通道预留净宽5M,净高不小于4.5M，以满足车辆通行需要。箱梁底板处直接在上面纵向I40b工字钢铺设8cm×8cm横向方木；翼板处钢管支架放在纵向I40b工字钢上，纵向间距根据纵向I40b工字钢设置，横向间距为80cm，钢管上放置8cm×12cm纵向方木和8cm×8cm横向方木，最后铺设模板（参照前面的钢管支架系统）。

现浇箱梁拟分两次浇筑，第一次浇筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次浇筑箱梁剩余部分，本次只验算I40b工字钢纵梁（长6.6m），I40b工字钢下横梁，φ500螺旋焊接钢管桩。

8.1.2 I40b工字钢纵梁验算

I40b工字钢材质为Q235钢，轴向容许应力[σ0]=205MPa。I40b工字钢抗弯模量W=1139㎝3，单位重73.84㎏/M，截面面积A=94㎝2。

I40b工字钢纵梁验算分底板下纵梁、腹板下纵梁两部分分别验算：

纵梁长细比λ=l0/h×rx/ry=6000/360×14.08/2.64=88.9

查表得折减系数φ=0.651。

8.1.2.1 底板下纵梁荷载：

底板下纵梁间距80㎝,底板加顶板混凝土厚45㎝.

1）梁体钢筋混凝土自重=0.8×0.45×26＝9.36KN/M；

2）模板、纵梁自重=9.36×0.05+0.738＝1.21KN/M；

3) 施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa

4) 振捣混凝土产生的荷载: 1.0kPa

荷载组合：（1项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.8

（9.36+1.21）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.8=16.6KN/m。

Mmax=qL2/8=16.6×62/8=74.7KN·M

=133.4 Mpa 满足要求。

刚度验算：由于分两次浇筑，所以只需验算第一次浇筑1.3m高箱梁高度所产生的挠度。

1）梁体钢筋混凝土自重=0.8×0.2×26＝4.16KN/M；

2）模板、纵梁自重=4.16×0.05+0.738＝0.95KN/M；

q=（1项+2项）×1.2=（4.16+0.95）×1.2=6.13 KN/M；

f＝5ql4/(384EIx)=5×6.13×60004/(384×2.1×105×2.278×108)

=6.8mm＜6000/400=15mm 满足要求。

8.1.2.2腹板下纵梁荷载

腹板宽50㎝，高180㎝，荷载拟由2根I40b工字钢承受：

1）梁体钢筋混凝土自重=1.8×0.5×26＝23.4KN/M；

2）模板、纵梁自重=23.4×0.05+0.738×2＝2.65KN/M；

3)施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 1.5kPa

4)振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

荷载组合：（1项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.5

（23.4+2.65）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.5=33.71KN/m。

则每根I40b工字钢承受：33.71÷2＝16.8KN/m。

Mmax=qL2/8=16.8×62/8=75.8KN·M

刚度验算：由于分两次浇筑，所以只需验算第一次浇筑1.3m高箱梁高度所产生的挠度。

1）梁体钢筋混凝土自重=1.3×0.5×26＝16.9KN/M；

2）模板、纵梁自重=16.9×0.05+0.738×2＝2.32KN/M；

q=（1项+2项）×1.2=（16.9+2.32）×1.2=23.1 KN/M；

则每根I40b工字钢承受：23.1÷2＝11.5KN/m。

f＝5ql4/(384EIx)=5×11.5×60004/(384×2.1×105×2.278×108)

=12.8mm＜6000/400=15mm 满足要求。

8.1.2.3翼板下纵梁荷载（只需验算承载力最大的靠近腹板的一根）

由CAD距离命令查询距离可得此I40b纵梁受到砼自重的平均高度为1.2m。

1）梁体钢筋混凝土自重=0.9m/2×1.2m×26＝14.04KN/M；

2）模板、纵梁自重=14.04×0.05+0.738＝1.44KN/M；

3)施工人员、施工料具堆放、运输荷载:1.5kPa

4)振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

荷载组合：（1项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.9m/2

（14.04+1.44）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.9m/2=20.78KN/m。

Mmax=qL2/8=20.78×62/8=93.5KN·M

刚度验算：由于分两次浇筑，所以只需验算第一次浇筑1.3m高箱梁高度所产生的挠度。

由CAD面积命令查询距离可得此时40b纵梁受到砼自重的面积为0.29m2。

1）梁体钢筋混凝土自重=0.29×26＝7.54KN/M；

2）模板、纵梁自重=7.54×0.05+0.738＝1.11KN/M；

q=（1项+2项）×1.2=（7.54+1.11）×1.2=10.4KN/M；

f＝5ql4/(384EIx)=5×10.4×60004/(384×2.1×105×2.278×108)

=11.6mm＜6000/400=15mm

8.1.3 双I40b工字钢下横梁强度计算

I40b工字钢抗弯模量W=1139㎝3，单位重73.84㎏/M。I40b工字钢力学模型为连续梁。

8.1.3.1底板下跨径3.9M下横梁验算其受弯应力：

长细比λ=l0/h×rx/ry=3900/360×14.08/2.64=57.8

查表得折减系数φ=0.83

梁体钢筋混凝土自重（腹板混凝土直接压在钢管桩上，对下横梁不形成弯矩，可以不予考虑）：26×（0.25+0.2）×6.6=77.2KN/M；

模板、纵梁I40b工字钢自重=77.2×0.05+0.738×6×6.6÷3.9＝11.35KN/M；

施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 1.5kPa

振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

荷载组合：（1项+2项）×1.2+（3项+4项）×6.6×1.4

（77.2+11.35）×1.2+（1.5+2.0）×1.4×6.6=138.6KN/m。

Mmax=qL2/10=138.6×3.92/10=210.8KN·M

=92.5Mpa＜φ[σ0] =170.2 Mpa 满足强度要求。

刚度验算：由于分两次浇筑，所以只需验算第一次浇筑1.3m高箱梁高度所产生的挠度。此处只算底板厚时的刚度。

由CAD面积命令查询距离可得此时40b纵梁受到砼自重的面积为0.29m2。

1）梁体钢筋混凝土自重=26×0.2×6.6=34.3KN/M；

2）模板、纵梁自重=34.3×0.05+0.738＝2.45KN/M；

q=（1项+2项）×1.2=（34.3+2.45）×1.2=43.7KN/M；

f＝5ql4/(384EIx)=5×43.7×39004/(384×2.1×105×2.278×108)

=2.8mm＜3900/400=9.7mm 满足要求。

8.1.3.2翼板下跨径1.85M下横梁验算其受弯应力：

长细比λ=l0/h×rx/ry=1850/360×14.08/2.64=27.3

查表得折减系数φ=0.9

梁体钢筋混凝土自重（腹板混凝土直接压在钢管桩上，对下横梁不形成弯矩，可以不予考虑）：

26×（0.42+1.4）/2×6.6=156.2KN/M；

（为了简化分别取0.42m和1.4m为受力高度）

6）模板、纵梁I40b工字钢自重=156.2×0.05+0.738×4×6.6÷1.85＝18.3KN/M；

7)施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 1.5kPa

8)振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

荷载组合：（1项+2项）×1.2+（3项+4项）×6.6×1.4

（156.2+18.3）×1.2+（1.5+2.0）×1.4×6.6=241.8KN/m。

Mmax=qL2/10=241.8×1.852/10=82.8KN·M

剪应力验算：由以上I40b工字钢纵梁验算可以得知受剪最大的部位是翼板靠近腹板最近的一根纵梁。

=50.5MPa＜[τ]=85MPa满足要求。

8.1.4 钢管立柱强度及稳定性计算

钢管立柱拟采用φ500×δ10钢管，钢管桩截面积A=153.93cm2,惯性半径i=178.5㎜。立柱高度按5.0M计。

λ=L/i=5000/178.5=28.01

中腹板下钢管桩所承受荷载最大，其所承受的荷载为：

1）梁体钢筋混凝土自重（由CAD面积命令查询可得梁体钢筋混凝土断面面积为2.1m2×6.6m÷2×26KN/m3=291.1KN；

2）模板、纵梁自重=291.1×0.05+0.738×6.6×8÷2＝34.0 KN；

3）施工人员及机具重量=1.5Kpa×6.6m×（4.4m÷2+0.93m）＝31.0KN；

4）混凝土灌注振捣=2.0Kpa×6.6m×（4.4m÷2+0.93m）＝41.3KN；

荷载组合： （1项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4

GB／T 5169.20-2013标准下载（291.1+34.0）×1.2+（31.0+41.3）×1.4=491.3KN＜2840.0KN。

结论：钢管桩强度及稳定性满足要求。

8.2、施工段衡阳大道交通安全方案

根据衡阳大道本段限速要求，在间隔施工地段1km、500m、200m、100m、50m处别离设置前方施工慢行、道路变窄、限速牌等各种标志标牌，在施工上下行方向50米范围内设置限速5km/小时标牌。并在间隔施工支架前45米处用钢管搭设限高、限宽支架，并注明限高、限宽，且在其上吊挂夜里施工频闪灯、警示灯，在机动车进入门洞双侧设置长2米，宽1米，高0.8米的砼防撞墩，并在防撞墩上刷反光油漆。 8.3、工期： 目前该跨已经完成承台施工，计划2010年12月20日开始施工，在三个月内完成该跨路段施工，完工后将支架拆除，恢复正常的道路。 8.4、交通管理协调 (1)工程施工前一阶段首先和交警协商并办理相关手续，在相交路段组织社会车辆分流，将交通干扰减至最少，并采取经有关部门赞成的防护方案进行防护，确保施工顺利开展。

(2)在全般施工过程中设数名专职交通协管员共同交警指挥道路交通，维护好交通秩序。

(3)施工区与非施工区之间使用钢板隔离围护并搭设防护网，夜里亮警示灯，防止车辆撞及围护。

⑷特别在相交路段及夜里、雨天、能见度低的天气须加强交通安全，在各围护钢管外则处挂红色扭转警示灯并派专人协助交警指挥交通。

(5)在相交路段的桥梁上部施工时JTG 3820-2018标准下载，门洞进出口的外侧挂设安全网 ，以确保过往行人及车辆的安全通行。

⑹ 在施工范围设置的安全、减速警示标牌，施工时派专人实行24小时防护作业，直至工程全部完成。