施工组织设计下载简介

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连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.3m。

悬挑水平钢梁16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米T／CEC 189-2018标准下载，建筑物内锚固段长度2.9米。

悬挑水平钢梁的卸荷采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.50m。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m

②、跨中最大弯矩计算公式如下：

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

M1=（0.08×0.109+0.10×0.980）×1.5002=0.240kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

δ=0.283×106/4729.0=59.744N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

Vmax=0.677+0.990

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=（0.677×0.091+0.990×0.700）×1500.04/（100×2.06×105×113510.0）=1.634mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.050=1.634kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax=ql2/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=(1.2×0.038) ×1.0502/8+1.634×1.050/3=0.578kN.m

δ=0.745×106/4729.0=122.249N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1.050.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=2.111mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！

⑶、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

其中 RC——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.040KN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.500/2=0.118KN

活荷载标准值Q=2.000×1.05×1.5/2=1.575KN

荷载的计算值R=1.2×0.04=1.2×0.118+1.4×1.575=2.395KN≤RC

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

1）、脚手架结构自重：一步脚手架结构自重如下：

所挑六层共11步高度的结构自重为：

P1=378.03×11=4158.33N

P2=633.18×11=6964.98N

2）、按装饰架取值2KN/m2,考虑二层作业，则每根立杆承载的施工荷载为

P=0.55×1.5×2000×2=3300N

3）、风荷载

φ=0.492/（1.5×1.8）=0.182

μS=1.3φ=1.3×0.182=0.237

不同高度时，风压标准值计算如下：

WK=0.7μZ·μS·W0

立杆底部钢管稳定性计算（取外立杆计算）

N=6964.98×1.2+3300×1.4=12977.98N

L0=Kμh=1.155×1.5×1800=3119

λ= L0/ i=3119/15.9=196 查得φ=0.188

δ=N/φA=12977.98/（0.188×450）=153.4N/mm2＜f=205 N/mm2

所以安全

b、考虑风荷载时，以最上一挑立杆计算（风荷载区最大值）

MW=1.4qwkh2/10=1.4WK（d+La/h）h2/10=

[1.4×0.102×（0.048+1.5/1.8）]/10=0.04KN.m

δ=N/φA+MW/WS=12977.98/（0.245×450）+40×103/4730=118.56N./mm2

kf=0.755×205=154.78N/mm2＞118.56 N/mm2

验算连墙杆抗风强度稳定性：

N1=N1W+NO

其中NW——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NW=1.4×ωk×Aw

ωk——风荷载基本风压标准值，ωk =0. 102kN／m2;

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3. 3×4.50=14.9m2;

NW=1.4×ωk×Aw =1.4×0.102×14.9=2.13KN

连墙杆轴向力设计值：Nl= NW + NO =2.13+5=7.13KN＜[N]=8KN

⑹、16#工字钢强度及稳定性计算

h=160mm b=88mm d=6.0mm t=9.9mm

r=8.0mm r1=4.0mm A=26.131cm2

g=20.513kg/m Ix=1130cm4 wx=141cm3

1）悬挑槽钢计算简图：

p外=6.965×1.2+3.3×1.4=12.98KN

p内=4.16×1.2+3.3×1.4=9.61KN

[16#工字钢 WX=1.41×105mm3

MB=P2×1.5+P1×0.45=12.98×1.5+9.61×0.45= 24.79KN σ=Mmax/Wx=24.79×106/1.41×105=175.8 N/mm2≈f=215 N/mm2

16#工字钢强度满足要求。

[16#工字钢 I=1130cm4

挠度计算时，荷载按标准值。

P=6.96+3.3=10.26KN

Ymax=（10.26×1.62×2.9×1012/12×2.06×105×11.30×106）×（3+4×1.6/2.9）=14.21mm

梁允许挠度为[Y]=l/250，对伸臂梁而言计算跨度为l=2.9×1.6m。

梁允许挠度为[Y]= 2.9×1600 /250=2600/250=18.56mm

Ymax=14.21 mm<[Y]=18.56 mm

∴16#工字钢能满足脚手架的悬挑要求。

4）、A点预埋环设计

在离支座2.7米位置设置预埋环，预埋环埋入深度≥30d，并应焊接或绑扎在结构板底筋上。预埋环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/mm2

2.7×P3=P2×1.5+P1×0.45=12.98×1.5+9.61×0.45

P3=24.065/2.7=8.4KN

综合考虑工字钢固定的不均匀因素KX=1.5

N=8.4×1.5=12.6KN

预埋环钢筋面积：As＝N/(2×50)=12.6N×103/(50×2)

=126.0mm2

选用Ф16圆钢则：As=200.96mm2 ＞126.0mm2满足要求，考虑到悬挑工字钢的稳定性，每根工字钢设置两个预埋环，间距700mm。

、钢丝绳的抗拉强度验算

P外=6.965×1.2+3.3×1.4=12.98KN KN

TAO=P外×（√3.32+1.52/3）=12.98×1.21=15.68KN= PX

悬挑架的工字钢端部斜拉钢丝绳后按简支梁，钢丝绳斜度≥60°，钢丝绳的安全系数K取6.0，钢丝绳的破断拉力换算系数x取0.85。钢丝绳强度极限1550N/mm2

按计算钢丝绳的设计强度

Pg≤KPx/α=6×15.68/0.85=110.68 KN

Pg=112.0KN>110.68KN

钢丝绳上端拉在钢筋吊环上，吊环采用Ⅰ级钢筋制作。吊环埋入深度≥30d，并应焊接或绑扎钩位结构主筋。吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/mm2

吊环钢筋面积：As＝N/(2×50)=15.68N/(50×2)

＝156.8mm2

选用Ф16圆钢则：As=200.96mm2 ＞156.8mm2满足要求

⑴、在槽钢的上侧边正对立杆的位置焊接Ф25或Ф32长150mm的钢筋桩，立杆下端套在钢筋桩上，以防止立杆滑移。

⑵、脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧，因为大横杆的步距为1.8m，而安全网的宽度为1.83m，帮安全网设置时上下网充分搭接，安全网的网扣要对齐，用合乎要求的塑料篾系牢在脚手架钢管上，在脚手架的转角处，用约Ф14的细竹杆夹在安全网的阴角内，并与转角处的外立杆绑扎牢固，这样能保证转角处的安全网上下垂直、美观。

⑶、连墙杆采用刚性连接，垂直间距按楼层层高为准，水平间距约为三跨（4.5m），连接墙杆采用Ф48×3.2钢管预埋与脚手架的连接采用直角扣件连接，在结构外框架柱处设双杆柱箍式拉杆与框架柱拉结。在脚手架的转角外框架柱上双向设置柱箍式拉杆。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构主面垂直，并尽量靠近主节点，连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。

悬挑卸料平台以[16a、[10槽钢做主梁与次梁，铺50木板，并以螺栓与槽钢相固定。荷载取值和计算方式按国家有关规范执行。卸料平台尺寸为宽2000mm，挑出建筑物梁支点5000mm（见图1）

50mm木板自重0.5KN/m2；

活载（卸料平台限载１T） 3KN/m2 (用于计算次梁)

2KN/m2 (用于计算主梁)

次梁选用［10其基本特征如下：

h=100mm b=48mm d=5.3mm t=8.5mm

r=8.5mm r1=4.2mm A=12.748cm2

g=10.007kg/m Ix=198cm4 wx=39.7cm3　

次梁的间距为0.6米。

　　q1=0.6×0.5×1.2+3.0×0.6×1.4=2.88KN.m（设计值）

　　q2=0.6×0.5+3.0×0.6=2.1KN.m　（标准值）

M=1/8q1l2=（2.88×2.02）×1/8=1.4KN.m

σ=M/WX=1.4×106/39.7×103=35.26N/mm2　＜215 N/mm2　　　　符合要求。

ω=5q2l4/384EIx=5×2.1×20004/384×2.06×105×198×104=1.07mm＜L/250=8mm　

[16a槽钢截面特征如下:

主要考虑吊钢管时荷载集中，取2/3荷载作用外梁上计算：（选用[16a槽钢]）

小 计 3.13KN/m

施工操作荷载

　 q1=3.13×1.2+0.3×1.0×1.4=4.18KN.m（设计值）

　　q2=3.13+0.3×1.0=3.43KN.m　（标准值）

M=1/8q1l2=（4.18×2.02）×1/8=2.09KN.m

σ=M/WX=2.09×106/108×103=19.35N/mm2　＜215 N/mm2　　　

ω=5q2l4/384EIx=5×3.43×20004/384×2.06×105×866×104=0.4mm＜L/250=8mm 符合要求

主梁选用[16a槽钢，特征如下：

板传来　　　　　　　0.5×1.0=0.5KN/m　

次梁传来　　　0.08×1.0/0.6=0.13KN/m　

栏板传来 （栏板高1.2m）

q=1.47×1.2+1.5×1.4=3.864KN/m

边梁及栏板传来　 p=0.7×1.2×1.0×1.2=1.008KN/m钢丝绳计算：

为安全计，钢平台每侧设两道钢丝绳，但按一道受力计算：

　　　　tgα=3.0/5.0 α=31.0°

　　　　α=5.0Sinα=2.58m

　　　　MA=1/2×3.864×5.02+1.008×5.0=53.34KN/m

　　　　N=53.34/2.58=20.67KN

选用６×１９，钢丝绳的极限强度为,直径为Ф17，查表,其破断拉力为=167.5KN,取K=6, Ψ=0.85,则：

[S]=0.85×167.5/6=23.72KN＞N=20.67KN 符合要求

NX=NCosα=20.67×Cos31.0°=17.4KN

Ny=NSinα=20.67×Sin31.0°=10.65KN

x=RA/5.0=9.678/5.0=1.94m

λ=L0/ix=5000/62.8=79.6KN Ψ=0.646

M/Wx+N/ΨA=9.37/108.3×103+17.4×103/0.646×2195=98.79N/mm2

98.79N/mm2＜215N/mm2.

1．卸料钢平台采用型钢焊接制作，主龙骨采用[6a，格栅采用[10（外边缘次梁采用[16a槽钢以保证安全],平面铺设50厚木板，栏杆采用ø48钢管固定。格栅与主龙骨采用满连接，焊缝厚度不小于6mm,在楼面埋设四个ø16吊环，主龙骨型钢穿于吊环内，外设双钢丝绳斜拉，在楼层埋设四个ø16吊环，吊装时钢丝绳采用专用挂钩挂牢，在建筑物的角口及型钢、钢丝绳处加衬30厚橡胶，钢平台限载10KN,挂限载牌，使用时严禁超过设计荷载。

2．卸料钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设在脚手架等施工设备上，支架系统不得与脚手架连接。

3．卸料钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其它时，卡子不得少于三个，建筑物锐利角口周围(系钢丝绳处)，应加有衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

4．钢平台三侧必须设置固定的防护栏杆，并用木板围护封闭。

5. 搭设脚手架时应预留钢平台位置，平分两侧脚手架的立杆，并应用双立杆加强。

6．安装人员必须持上岗证，并正确使用安全防护用品。

1、下料平台安装完毕后应能防止左右晃动。在楼层搁置点处应放置平稳，如局部有高低时用木板垫平。平台安装使用前应刷好与现场CI形象符合的油漆。

2、悬挑式下料钢平台的搁置点与上部拉结点，必须位于建筑物上，且按方案要求豫埋拉接环，不得设置在脚架等施工设备上。

3、斜拉钢丝绳两边各设前后两道，同时设置4个的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接吊吊环。

4、钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其它方式时卡头的卡子不得少于3个。钢丝绳卡必须口朝一个方向拧紧，建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬垫物如木方等，钢平台外口应略高于内口。

5、钢平台外围防护栏必须安装牢固。在平台安装完毕后，防护栏杆四周罩安全网，踢脚位置设档脚板防止管件外落。

6、钢平台吊装，需待横梁支撑放置稳定，接好钢丝绳，安装调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

7、钢平台使用前应进行荷载试验，并仔细检查。钢平台使用过程中，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

8、下料平台上应标明容许荷载值。平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。本操作平台限定荷载1.5吨。

9、平台吊装时应在现场设置隔离带和警戒区禁出入，防止物料工具飞出造成安全事故。

10、高空作业人员必须系安全带，安全带生根处须安全可靠。

11、安装平台前脚步手架拆除不允许分立面或上下两步同时拆除。认真做到一步一清，一杆一清。应按搭设的反程序进行拆除。

13、为配合平台的使用济南市海绵城市建设施工与验收导则(试行：征求意见稿).pdf，拆除挑架立杆时，相应洞口两边增加立杆和斜撑进行加固。主要目的是为下料平台留有所需的进出通道口。

14、所有施工人员必须严格遵守安全生产六大纪律。

15、卸料平台平面图、剖面图及吊环焊接立面图见附图。

1. 电梯井口设置不低于1200mm高的开启式防护门，用Ф12的螺纹钢筋或方钢管，按竖向间距200mm焊制而成，防护门要求刷漆，上锁、挂牌、例行检查。

3.结构临边防护措施，在结构四周边线内500mm处或柱内侧面，设置全封闭式护身栏，使用材料均为Ф48×3.5钢管，其高度为1.2m，立杆间距2.5m，竖向每隔600mm设一通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。护身栏必须刷红、白防护色油漆，挂醒目标志牌，护身杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯，临边四周一米范围内禁止堆放材料、机具。

4.楼梯间防护措施，楼梯的侧边利用脚手架做安全防护架子，立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1200mm高的护身栏杆侧边底部设180mm高的挡脚板，如无梯井时，踏步埋件上焊接防护杆栏。

5.防震接地措施：采用避雷针与大横杆连通2014浙J69：陶粒增强加气砌块墙体建筑构造.pdf，接地线与整幢建筑物楼内避雷系统连成一体的措施。

6.每幢楼脚手架设置避雷针4根，避雷针采用Ф12镀锌钢筋制作，高度不少于1米，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通形成避雷网。

7.接地采用40×4镀锌扁钢，将立杆与建筑物楼层内避雷系统连成一体，接地的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用两道螺栓卡箍连接，螺丝架弹簧垫片的防动，并保证接触面不小于10mm2,并将表面油漆及氯化层清除，露出金属光泽并涂中性凡士林。