施工组织设计下载简介
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荔湾高支模专项施工方案.doc
1.梁两侧立杆稳定性验算:
纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.146 kN ；
CJT3085-1999 城镇燃气术语 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.35=0.829 kN；
N =2.146+0.829=2.975 kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2975.11/(0.209×424) = 33.573 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 33.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
梁底支撑最大支座反力： N1 =13.325 kN ；
N =13.325+0.829=13.998 kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13998.434/(0.209×424) = 157.967 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 157.967 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
二层板7.55米高支模模板(扣件钢管高架)计算书
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.33；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；
楼板的计算厚度(mm):100.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m
最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
其中q = 2.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.016 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=7×7×7/6 = 57.17 cm3；
I=7×7×7×7/12 = 200.08 cm4；
方木楞计算简图
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.73×0.92 = 0.14 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.14×106/57166.67 = 2.451 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.451 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.73×0.9 = 0.934 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.934×103/(2 ×70×70) = 0.286 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.286 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.712×9004 /(100×9500×2000833.333)= 0.166 mm；
最大允许挠度 [V]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.166 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；
W=8.98 cm3；
I=21.56 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.713 kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.561 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.693 mm ；
最大支座力 Qmax = 6.796 kN ；
最大应力 σ= 560979.731/8980 = 62.47 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 62.47 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.693mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×7.33 = 1.014 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.1×0.9×0.9 = 2.025 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.323 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.645 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.091 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.2×2 = 1.9 m；
L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9090.566/（0.458×424） = 46.812 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 46.812 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.011×(1.5+0.2×2) = 2.388 m；
Lo/i = 2387.679 / 15.9 = 150 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.308 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9090.566/（0.308×424） = 69.61 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 69.61 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算SL677-2014《水工混凝土施工规范》.pdf，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载DB3301／T 0185-2018 污水处理管理和服务规范.pdf，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。