施工组织设计下载简介

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(4)在封闭型脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

(5)双排脚手架小横杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于 。

(6)扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40 N.m，且不应大于65N·m。

某省会议中心装饰施工组织设计.doc(7)在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于；对接扣件开口应朝上或朝内。

3.3.9 搭设步骤与方法：

设置内外立杆→设置扫地杆→设置第一步大横杆→设置第一步小横杆→设置第二步大横杆→设置第二步小横杆→装设连墙拉结杆→装设防护栏杆→接立杆→设置第三、四步大横杆和小横杆→装设连墙拉结杆→装设防护栏杆→铺脚手板→设置剪刀撑→挂立网防护→重复接立杆后按搭设步骤搭至设计高度。

搭设时架体要及时与建筑物楼层预埋的短钢管拉结，以便确保搭设过程中的稳定性，确保安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差。

1、架子搭设完毕在投入使用前，应逐层、逐段由主管施工员，架子施工队长、架子作业班长和项目安全员等一起组织验收，验收时必须有分管架子搭设技术的技术或安全部门参加，并填写验收表。

2、每搭设完一段架及达到设计高度后应进行检查，办理中间验 收，手续完整后才可继续搭设。

3、架子投入使用后，施工管理人员、架子作业人员应进行经常性 检查，在正常情况下，每半月应检查一次，遇有大风等意外应增加检 查次数，在检查中发现存在隐患应及时整改、加固，确保施工安全。

五、脚手架的拆除：

1、拆除脚手架前应全面检查脚手架的连墙杆、杆件搭接或扣件扣 接等是否符合构造要求，明确拆除顺序和措施，接受单位工程负责人 的拆除安全技术交底。

2、拆除的一般顺序：安全网→剪刀撑→脚手板→防护拦杆→小横杆→大横杆→连墙拉结杆→立杆。

3、架子拆除时应划分作业区，周围地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非作业人员入内，严禁上下交叉作业。

4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，严禁上下同时作业。

5、连墙杆必须随脚手架拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙杆整 层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大 于2步，应增设连墙杆加固。

6、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置 搭设临时连墙杆加固后，再拆除原连墙杆。

7、拆立杆时，应先握住立杆再拆开扣件，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

8、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应按垂直间距不大于建筑物的层高且不应大于设置连墙杆，架体的端部在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置横向斜撑加固。

9、拆下的材料应用垂直运输机械运输，严禁抛掷至地面，运至地面的材料应按品种、规格随时码堆存放。

10、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。

11、在拆架过程中，一般不得中途换人，如须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

1、架子工须经特种作业人员操作培训，考核合格者方可持证上岗。

2、架工必须正确使用“三宝”，进入施工现场必须戴好安全帽，在高处作业时必须系好安全带，搭设人员必须穿防滑鞋。

3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

4、当有六级及六级以上大风或雨天时不得进行脚手架搭设与拆除作业。

5、在脚手架使用期间，严禁拆除节点处的大横杆、小横杆及连墙杆。

6、临街搭设脚手架，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

7、严禁酒后上岗，搭拆作业时思想应集中，不准在架上往下抛掷架料等物件。

8、架子班组人员必须自觉遵守施工管理规章制度，不得违章指挥、违章作业。

9、施工操作时应严格按施工方案、安全技术交底和有关操作规程规定进行操作。

七、架子搭设人员组织管理：

1、本工程架子搭设班组拟定8个架子搭设操作人员，并须持架子工操作证上岗，定期接受现场单位工程负责人等施工安全管理人员的安全教育、安全技术交底，开展班前安全活动，自觉遵守施工现场的安全管理规章制度和操作规程，严格按外脚手架搭设施工方案及规范有关要求进行搭设。

2、对脚手架分包单位的企业资质、作业人员资格及考核、组织管理等情况进行审查，脚手架分包单位必须具备脚手架作业分包企业资质。

3、公司、项目建立安全组织管理保证体系、目标管理责任明确。

项目经理部 脚手架分包单位

4、公司、项目经理部、脚手架分包单位、脚手架专业施工队在施工过程须积极配合现场总监理工程师、专业监理工程师及安全监督管理部门对脚手架施工搭设的监督检查和管理。

8.1 施工准备：拟定8人架子操作人员，φ48 Q235钢管50吨，扣件1万个，密目式安全网3000件，竹制脚手板（×）3500块，工字钢（16#），～ 200根，16#钢丝绳5000M，钢丝扎头1000个。

8.2 根据现场情况及时安排人员及材料进场，配合木模班组及时搭设所需脚手架及外围防护架，工程质量：合格，目标：班组零伤亡。

九、钢管外脚手架的设计计算

落地式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距。

采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距，水平间距。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设22层。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200/3=0.060kN/m

活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.060+1.4×0.800=1.238kN/m

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.238×1.2002/8=0.223kN.m

=0.223×106/5080.0=43.852N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.060+0.800=0.898kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×0.898×1200.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.966mm

小横杆的最大挠度小于1200.0/150与,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200×1.500/3=0.09kN

活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/3=1.200kN

荷载的计算值 P=(1.2×0.046+1.2×0.080+1.4×1.200)/2=0.916kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.046)×1.5002+0.267×0.916×1.500=0.377kN·m

=0.377×106/5080.0=74.172N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.046×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.063mm

集中荷载标准值P=(0.046+0.090+1.200)/2=0.668kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.883×668×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.691mm

V=V1+V2=1.754mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.046×1.500=0.069kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200×1.500/2=0.0135kN

活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.0135+1.4×1.800=2.619kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.1248×20.000=2.496kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2 = 0.150×10×1.500×(1.200+0.300)/2=1.688kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.500×10/2=1.125kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×20.000=0.150kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.459kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.000/2=2.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.800

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.800 = 0.560kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.459+0.85×1.4×2.400=9.407kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.459+1.4×2.400=9.911kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.560×1.500×1.800×1.800/10=0.324kN·m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.911kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

—— 由长细比，为3181/16=198.8；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9911/(0.182×489)=111.36N/mm2；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.407kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

—— 由长细比，为3181/16=198.8；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.324kN.m；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9407/(0.182×489)+324000/5080=169.5N/mm2；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.459kN；

　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.400kN；

　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.459kN；

　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.400kN；

　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；

　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.324kN·m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 37.87米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.560kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.960m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 10.161kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 15.161kN

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.966；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 96.837kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 58.74

N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.69

TB 10504-2018标准下载 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00

GB／T 38237-2019标准下载 地基承载力的计算满足要求!

连墙件扣件连接示意图