施工组织设计下载简介
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地下室负二层高支模施工方案2、进入施工现场，必须戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。
3、使用电动机械必须接零接地，并实行一机一闸一防漏电开关。
4、工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。
5、门式架顶必须设双向水平杆及交叉撑，水平杆、交叉撑与门式架确保有足够的连接刚度。
6、门式架各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求NB／T 42143-2018 光伏组件功率优化器技术规范，严禁使用有毛病的门式架。
7、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45－60N.m，门式架必须设置底座。
8、门式架离柱边不大于200mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下。
一、650×1250mm梁木模板与支撑计算书
梁底、侧模板使用方木80×80mm，托梁采用Ф48钢管。
梁底方木间距300mm,梁底、侧模板采用h=18mm,侧面方木间距400mm。
模板自重 =0.35kN/㎡
混凝土自重 =24.00kN/m3
钢筋自重 =1.500kN/m3
施工荷载标准值 =2.500kN/㎡
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I＝65×1.8×1.8×1.8/12＝31.59cm4
w＝65×1.8×1.8/6＝35.10cm3
梁底模板按照三跨连续梁计算。
q＝1.2×[0.35×0.65＋24.00×0.65×1.25＋1.50×0.65×1.25]＋1.4×2.50×0.65＝27.41kN/m
Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×27.41×0.3002＝－0.25kN.m
σ＝M/W＝0.25/35100＝7.12N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×0.3×27.41＝4.93kN
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×4930/(2×650×18)＝0.63 N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大挠度计算公式如下：
Vmax＝0.677ql4/100EI
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
v＝0.677×27.41×3004/(100×10000×315900)＝0.476mm
梁底模板的挠度计算值v＝0.476mm<[v]＝300/250
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
F＝0.22γctβ1β2V1/2 F＝γH
其中γ—混凝土的重力密度，24.000 kN/m3
t—新浇混凝土的初凝时间，4h
v—混凝土的浇筑速度，2.500m/h
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，1.250m
β1—外加剂影响修正系数，1.000
β2—混凝土坍落度影响修正系数，1.150
根据上述公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1＝30 kN/㎡
倒混凝土时产生的荷载标准值F2＝4.000 kN/㎡
梁侧模板按照三跨连续梁计算；支撑间距400mm；
q＝（1.2×30＋1.40×4.0）×1.25＝52kN/m
w＝125×1.8×1.8/6＝67.5cm3
I＝125×1.8×1.8×1.8/12＝60.75cm4
Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×52×0.402＝－0.832kN.m
σ＝M/W＝0.832×106/67500＝12.33N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×52×0.4＝12.48kN
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×12480/(2×1250×18)＝0.832 N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大挠度计算公式如下：
Vmax＝0.677ql4/100EI
其中q＝30×1.25＝37.5kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
v＝0.677×37.5×4004/(100×10000×607500)＝1.07mm
梁底模板的挠度计算值v＝1.07mm<[v]＝350/250
计算公式：N＜[N]＝fA
其中N—穿梁螺栓所受的拉力；
A—穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/ mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N＝（1.2×30＋1.4×4.00）×1.25×0.4/2＝10.4kN
穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效面积为A＝76.000 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]＝12.920 kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N＝10.4kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求！
4、梁底支撑方木的计算
作用荷载包括梁和模板自重荷载，施工活荷载等。
q1＝25.000×（1.25＋0.55梁边混凝土）×0.300＝13.500kN/m
q2＝0.35×0.30×（2×1.800＋0.65）/0.65＝0.687kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
P1＝（2.500＋4.000）×0.650×0.300＝1.27kN
均布荷载q＝1.2×13.500＋1.2×0.687＝17.02kN/m
集中荷载P＝1.4×1.27＝1.778 kN
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1＝1.500kN
N2＝9.838kN
N3＝1.500kN
经过计算得到的最大弯距M＝0.958kN.m
经过计算得到的最大支座F＝9.838kN
经过计算得到的最大变形V＝0.035mm
w＝8.00×8.00×8.00/6＝85.33cm3
I＝8.00×8.00×8.00×8.00/12＝341.33cm4
σ＝M/W＝0.958×106/85330＝11.23N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×4919/(2×80×80)＝1.153N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大变形V＝0.035mm<[v]＝600/250
经过连续梁的计算得到：
最大弯距 Mmax＝0.267×9.84×0.6＝1.576 kN
最大变形 Vmax＝9.13mm
最大支座力 Qmax＝19.68 kN
截面应力 σ＝1.576×106/5080＝310.24 kN
支撑钢管的计算强度大于205.0，不能满足要求，所以采用两支钢管。
支撑钢管的最大挠度小于600/150与10mm,满足要求！
6、梁支撑脚手架的计算
计算的脚手架搭设高度为4.5m。
搭设尺寸为：门式架的宽度b＝1.22m，门式架的高度h0＝1.93m、1.7m、0.9m，每榀门式架之间的距离为0.6m。
① 脚手架自重产生的轴向力（kN/m）
经计算得到，每米高脚手架自重合计GGK1＝0.465/1.950＝0.238 kN/m
② 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力自重合计GGK2＝0.180 kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为GG＝0.419 kN/m
托梁传递荷载为一榀门式架两端点产生的支点总和。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ＝19.68kN
（3） 脚手架稳定性计算
作用于一榀门式架的轴向力设计值计算公式：
N＝1.2NGH＋NQ
其中NG－每米高脚手架静荷载标准值，GG＝0.419 kN/m
NQ －托梁传递荷载，NQ＝19.68 kN
H－脚手架的搭设高度，H＝4.50m
经计算得到，N＝1.2×0.419×4.50＋19.68＝21.94kN
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N －作用于一榀门式架的轴向力设计值，N＝21.94kN
Nd －一榀门式架的稳定承载力设计值（kN）
一榀门式架的稳定承载力设计值计算公式：
经计算得到，Nd＝60.669 kN
立杆的稳定性计算N≤Nd，满足要求。
二、400×900mm梁木模板与支撑计算书
梁底、侧模板使用方木80×80mm，托梁采用Ф48钢管。
梁底方木间距300mm,梁底、侧模板采用h=18mm,侧面方木间距450mm。
模板自重 =0.35kN/㎡
混凝土自重 =24.00kN/m3
钢筋自重 =1.500kN/m3
施工荷载标准值 =2.500kN/㎡
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I＝40×1.8×1.8×1.8/12＝19.44cm4
w＝40×1.8×1.8/6＝21.60cm3
梁底模板按照三跨连续梁计算。
q＝1.2×[0.35×0.40＋24.00×0.40×0.90＋1.50×0.40×0.90]＋1.4×2.50×0.40＝12.58kN/m
Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×12.58×0.3002＝－0.11kN.m
σ＝M/W＝0.11×106/21600＝5.09N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×0.3×12.58＝2.26kN
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×2260/(2×400×18)＝0.47 N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大挠度计算公式如下：
Vmax＝0.677ql4/100EI
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
v＝0.677×12.58×3004/(100×10000×194400)＝0.355mm
梁底模板的挠度计算值v＝0.355mm<[v]＝300/250
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
F＝0.22γctβ1β2V1/2 F＝γH
其中γ—混凝土的重力密度，24.000 kN/m3
t—新浇混凝土的初凝时间，4h
v—混凝土的浇筑速度，2.500m/h
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，0.90m
β1—外加剂影响修正系数，1.000
β2—混凝土坍落度影响修正系数，1.150
根据上述公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1＝21.6 kN/㎡
倒混凝土时产生的荷载标准值F2＝4.000 kN/㎡
梁侧模板按照三跨连续梁计算；支撑间距400mm；
q＝（1.2×21.6＋1.40×4.0）×0.9＝28.37kN/m
w＝90×1.8×1.8/6＝48.60cm3
I＝90×1.8×1.8×1.8/12＝43.74cm4
Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×28.37×0.402＝－0.454kN.m
σ＝M/W＝0.454×106/48600＝9.34N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×28.37×0.45＝7.66kN
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×7660/(2×900×18)＝0.709 N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大挠度计算公式如下：
Vmax＝0.677ql4/100EI
其中q＝21.6×0.90＝19.44kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
v＝0.677×19.44×4504/(100×10000×437400)＝1.23mm
梁侧模板的挠度计算值v＝1.23mm<[v]＝350/250
3、梁底支撑方木的计算
作用荷载包括梁和模板自重荷载，施工活荷载等。
q1＝25.000×（1.25＋0.40梁边混凝土）×0.400＝9.75kN/m
q2＝0.35×0.30×（2×0.90＋0.40）/0.40＝0.578kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
P1＝（2.500＋4.000）×0.400×0.300＝0.78kN
均布荷载q＝1.2×9.75＋1.2×0.578＝12.39kN/m
集中荷载P＝1.4×0.78＝1.092 kN
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1＝1.239kN
N2＝7.56kN
N3＝1.239kN
经过计算得到的最大弯距M＝0.051kN.m
经过计算得到的最大支座F＝7.56kN
经过计算得到的最大变形V＝0.268mm
w＝8.00×8.00×8.00/6＝85.33cm3
I＝8.00×8.00×8.00×8.00/12＝341.33cm4
σ＝M/W＝0.051×106/85330＝0.598N/mm2＜[f]＝13 N/mm2
抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×3780/(2×80×80)＝0.886N/mm2
＜[T]＝1.40 N/mm2
最大变形V＝0.268mm<[v]＝600/250
经过连续梁的计算得到：
最大弯距 Mmax＝0.267×7.56×0.6＝1.21 kN
最大变形 Vmax＝9.13mm
最大支座力 Qmax＝19.68 kN
截面应力 σ＝1.21×106/5080＝238.19 kN
支撑钢管的计算强度大于205.0，不能满足要求，所以中间一根梁底托梁钢管采用两支钢管。
支撑钢管的最大挠度小于600/150与10mm,满足要求！
6、梁支撑脚手架的计算
计算的脚手架搭设高度为4.5m。
搭设尺寸为：门式架的宽度b＝1.22m，门式架的高度h0＝1.93m、1.7m、0.9m，每榀门式架之间的距离为0.6m。
① 脚手架自重产生的轴向力（kN/m）
经计算得到，每米高脚手架自重合计GGK1＝0.465/1.950＝0.238 kN/m
② 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力自重合计GGK2＝0.180 kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为GG＝0.419 kN/m
托梁传递荷载为一榀门式架两端点产生的支点总和。
经计算得到，托梁传递荷载为NQ＝19.68kN
（3） 脚手架稳定性计算
作用于一榀门式架的轴向力设计值计算公式：
N＝1.2NGH＋NQ
其中NG－每米高脚手架静荷载标准值，GG＝0.419 kN/m
NQ －托梁传递荷载，NQ＝19.68 kN
H－脚手架的搭设高度，H＝4.50m
经计算得到，N＝1.2×0.419×4.50＋19.68＝21.94kN
JGJT323-2014 自保温混凝土复合砌块墙体应用技术规程.pdf门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N －作用于一榀门式架的轴向力设计值，N＝21.94kN
Nd －一榀门式架的稳定承载力设计值（kN）
中建一局施工组织设计及施工方案管理办法（38P）一榀门式架的稳定承载力设计值计算公式：
经计算得到，Nd＝60.669 kN
立杆的稳定性计算N≤Nd，满足要求。