施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于；各接头中心距主节点的距离不大于，采用搭接连接时DB22／T 349-2017标准下载，搭接部位结扎不少于2道。

上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座左右。

立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为左右。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于。

4、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设高的防护栏杆和高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为和。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设的防护栏杆和高踢脚杆。

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为，如因结构设计的限制大于的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

五、材料选择及构造要求

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×的单张网重量在以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。

扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

2、高度在及以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。

3、验收时应具备下列文件：

(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；

(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，

(5)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；

(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；

(5)垂直度及水平度是否合格。

八、脚手架搭设安全技术措施

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

九、脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

钢管落地脚手架 计算书

双排脚手架搭设高度为 22 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.85m，纵距La为1.6m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 Φ48×2.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用刚性连接；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；

本工程地处江苏昆山市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.284，计算立杆稳定性时取1.267，风荷载体型系数μs 为0.953；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1278；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；

脚手板铺设总层数:7；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(1+1)=0.128kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×0.85/(1+1)=0.85kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.031+1.2×0.128=0.19kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.19×1.62+0.10×1.19×1.62 =0.344kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.344×106,0.405×106)/4250=95.294N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ=95.294N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.128=0.159kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =0.85kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.159×16004/(100×2.06×105×101900)+0.990×0.85×16004/(100×2.06×105×101900)=2.963 mm；

大横杆的最大挠度 2.963 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600/150 mm与10 mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1= 0.031×1.6=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.6/(1+1)=0.204kN；

活荷载标准值：Q=2×0.85×1.6/(1+1) =1.360kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.204)+1.4 ×1.36=2.209kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.031×0.852/8=0.003kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.209×0.85/4=0.469kN·m ；

最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.473kN·m；

最大应力计算值 σ=M / W=0.473×106/4250=111.231N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =111.231N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.031×8504/(384×2.06×105×101900)=0.01 mm ；

大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.204+1.36=1.614kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl3/48EI

νpmax=1613.92×8503 /(48 ×2.06×105×101900)=0.984 mm ；

最大挠度和 ν=νqmax + νpmax=0.01+0.984=0.994 mm；

小横杆的最大挠度为 0.994 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667与10 mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc

大横杆的自重标准值: P1=0.031×1.6×1/2=0.025kN；

小横杆的自重标准值: P2=0.031×0.85/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值: P3=0.3×0.85×1.6/2=0.204kN；

活荷载标准值: Q=2×0.85×1.6 /2=1.36kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.025+0.013+0.204)+1.4×1.36=2.195kN；

R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m

NG1=[0.1278+(1.60×1/2)×0.031/1.80]×22.00=3.117kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2= 0.3×7×1.6×(0.85+0.2)/2=1.848kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×7×1.6/2=0.84kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.6×22=0.176kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.981kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.85×1.6×2/2=2.72kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.981+ 0.85×1.4×2.72= 10.414kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.981+1.4×2.72=10.985kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7 ×0.45×1.267×0.953=0.38kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.38×1.6×1.82/10=0.235kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=10.414kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 10.985kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；

长细比: L0/i=195 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.189

立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；

σ=10413.6/(0.189×398)+234634.583/4250=193.646N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=193.646N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

σ=10984.8/(0.189×398)=146.032N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=146.032N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.864kN；

活荷载标准值 ：NQ=2.72kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.128kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85)=0.235 /(1.4 × 0.85)=0.197kN·m；

[H]=Hs /(1+0.001Hs)

[H]=29.956 /(1+0.001×29.956)=29.085 m；

[H]= 29.085 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =29.085 m。

脚手架单立杆搭设高度为22m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.284，μs＝0.953，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.284×0.953×0.45=0.385kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=17.28 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=9.325kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 14.325kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比 l/i=250/16的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=3.98 cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=14.325 < Nf=78.163,连墙件的设计计算满足要求！

物流仓储设施模板专项施工方案九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A =52.068 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=10.414kN；

基础底面面积 ：A=0.2 m2 。

DB32／T 3558-2019标准下载p=52.068kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！