施工组织设计下载简介

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实用的脚手架专项施工方案.doc (149KB)

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

临时用电施工组织设计.doc 脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；

静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；

活荷载的计算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.366 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646 N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ= 84.646 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V= 0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050

×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 2.315 mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；

荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.495 kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.495×1.050/3 = 0.873 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.879 kN.m；

σ = M / W = 0.879×106/5080.000=173.124 N/mm2 ；

小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；

P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0) = 2.972 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；

小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；

脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.125×12.000 = 1.498 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2= 0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14

NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×12.000 = 0.090 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.425 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo = 0.450 kN/m2；

Uz= 0.840 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.450×0.840×1.200 = 0.318 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.425+ 1.4×4.725= 10.725 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.425+ 0.85×1.4×4.725= 9.733 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.318×1.500×

1.8002/10 = 0.184 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =10.725 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500

计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；

Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 10725.000/(0.186×489.000)=117.918 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 117.918 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =9.733 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500

计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；

Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 9732.870/(0.186×489.000)+183634.517/5080.000 = 143.157 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 143.157 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.928 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=64.888 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 64.888 /(1+0.001×64.888)=60.934 m；

[H]= 60.934 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.928 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.184 /(1.4 × 0.85) = 0.154 kN.m；

0.186×4.890×0.154/5.080)))/(1.2×0.125)=49.559 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 49.559 /(1+0.001×49.559)=47.219 m；

[H]= 47.219 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =47.219 m。

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

风荷载基本风压值 Wk = 0.318 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw = 1.4×Wk×Aw = 7.201 kN；

连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.201 kN；

由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；

A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

Nl=12.201

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=12.201小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2；

其中建筑工程基坑换撑及内支撑拆除施工工艺卡.docx，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =108.143 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.733 kN；

基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。

JT／T 1269-2019标准下载 p=108.143 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！